Периодичность замеров сопротивления изоляции нормативные сроки: Периодичность проведения замера сопротивления изоляции

Содержание

Мнение экспертов — Периодичность проведения испытаний электрооборудования

Автор: Борисов С.М., вед. инженер ЭТЛ ГК «Строй-ТК», 2015г.

Многие наши Заказчики задаются вопросом: «Какова периодичность проведения эксплуатационных испытаний параметров электробезопасности электроустановки Потребителя?».

Общий случай.

Если Ваш объект стандартный и не подпадает ни под одну из категорий, описанных ниже, то в общем случае: Потребитель электроэнергии определяет сроки проверки и испытания электрооборудования самостоятельно, но не реже чем раз в три года (ПТЭЭП).

Следует отметить, что нормативные документы предполагают проведение разных испытаний с различной периодичностью, что, естественно, не совсем удобно. На практике обычно периодичность проведения всего комплекса необходимых испытаний электрооборудования проводят с той же периодичностью, что и измерения сопротивления изоляции.

ПТЭЭП, прил. 3.1, табл. 37
Измерения сопротивления изоляции в особо опасных помещениях и наружных установках производятся 1 раз в год. В остальных случаях измерения производятся 1 раз в 3 года.

ПТЭЭП, 3.4.12
В электроустановках напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью (системы TN) при капитальном, текущем ремонтах и межремонтных испытаниях, но не реже 1 раза в 2 года, должно измеряться полное сопротивление петли фаза-нуль электроприемников, относящихся к данной электроустановке и присоединенных к каждой сборке, шкафу и т.д., и проверяться кратность тока КЗ, обеспечивающая надежность срабатывания защитных устройств.
Внеплановые измерения должны выполняться при отказе устройств защиты электроустановок.

Определение особо опасных помещений, ПУЭ.

Таким образом в подавляющем большинстве случаев периодичность измерений сопротивления изоляции согласно ПТЭЭП составляет 1 раз в 3 года. Исключениями могут стать различные промышленные и электрощитовые помещения, ИТП, подземные паркинги и т.д.

Однако в некоторых отраслях существуют свои, иногда более жесткие, отраслевые нормы и правила, предписывающие более частое проведение эксплуатационных электроизмерений.

Отраслевые нормы по периодичности проведения электроизмерений

Учреждения здравоохранения (медицинские учреждения)

ППБО 07-91, п. 2.3.12а
Замеры сопротивления изоляции электрических сетей в открытых сооружениях, а также в сырых, пожароопасных и взрывоопасных помещениях производятся не реже одного раза в 6 месяцев; в закрытых сооружениях и помещениях с нормальной средой — не реже одного раза в год с оформлением актов или сопровождением соответствующих записей в специально заведенном журнале.

Приказ ДЗМ от 27.01.2015 №46, приложение №1, п. 1.17
Проведение замеров сопротивления изоляции электрических сетей в соответствии с требованиями ПУЭ, ППБО 07-91 п. 2.3.12а. Срок проведения: 1 раз в год, 1 раз в 6 месяцев (в открытых сооружениях, а также в сырых, пожароопасных и взрывоопасных помещениях). Форма завершения: технический отчет.

ГОСТ Р 50571.28-2006 «Электроустановки зданий. Часть 7-710.62 Периодичность проведения испытаний электроустановок, находящихся в эксплуатации»
В случае отсутствия соответствующих нормативов рекомендуется следующая периодичность: a) проверка систем переключения на аварийное электроснабжение — один раз в 12 мес; b) проверка устройств контроля сопротивления изоляции — один раз в 12 мес; c) визуальная проверка уставок устройств защиты — один раз в 12 мес; d) измерения в системе дополнительного уравнивания потенциалов — один раз в 36 мес; e) проверка целостности системы уравнивания потенциалов — один раз в 36 мес; f) ежемесячно: — объекты, требующие безопасного обслуживания, использующие батареи, — в течение 15 мин, — объекты, требующие безопасного обслуживания, использующие двигатели внутреннего сгорания до достижения двигателем номинальной температуры, — один раз в 12 мес («нагрузочные испытания»), — проверка емкости батарей — для объектов, требующих безопасного обслуживания, — двигатели внутреннего сгорания — в течение 60 мин.

Образовательные учреждения

Приказ Департамента образования города Москвы №156 от 29.03.2013
Приложение 3 План организационно-технических мероприятий, направленных на усиление противопожарной защиты учреждений образования.
2.17. Проведение замеров сопротивления изоляции эксплуатируемой электропроводки <…> в закрытых сооружениях и помещениях с нормальной средой 1 раз в год; в открытых сооружениях, а также в сырых, пожароопасных и взрывоопасных помещениях 1 раз в 6 месяцев.

Приказ Минобразования от 11 марта 1998 г. N 662.
3.19.7. Проведением ежегодных проверок заземления электроустановок и изоляции электропроводки в соответствии с действующими правилами и нормами.

Учреждения общественного питания

ПОТ РМ-011-2000 «МЕЖОТРАСЛЕВЫЕ ПРАВИЛА ПО ОХРАНЕ ТРУДА В ОБЩЕСТВЕННОМ ПИТАНИИ»
5.6. Сопротивление изоляции электросети в помещениях без повышенной электроопасности следует измерять не реже 1 раза в 12 месяцев, в особо опасных помещениях (или с повышенной опасностью) — не реже 1 раза в 6 месяцев. Кроме того, проводятся испытания защитного заземления (зануления) не реже 1 раза в 12 месяцев.

Учреждения розничной торговли

ПОТ РМ-014-2000 «МЕЖОТРАСЛЕВЫЕ ПРАВИЛА ПО ОХРАНЕ ТРУДА В РОЗНИЧНОЙ ТОРГОВЛЕ»
5.1.17. Нельзя эксплуатировать оборудование, не имеющее защитного заземления, при снятой крышке корпуса, закрывающей токонесущие части, а также после истечения срока очередного ежегодного испытания и проверки состояния защитного заземления. Замер сопротивления заземления и изоляции проводов производится периодически, не реже одного раза в год.
8.5.18. Сопротивление изоляции электросети в помещениях без повышенной опасности измеряется не реже одного раза в 12 месяцев, в особо опасных помещениях (или с повышенной опасностью) — не реже одного раза в 6 месяцев. Испытания защитного заземления (зануления) проводятся не реже одного раза в 12 месяцев. Испытания изоляции переносных трансформаторов и светильников 12 — 42 В проводятся два раза в год.

Если у Вас остались какие-либо вопросы по нормативным срокам проведения эксплуатационных испытаний электроустановки на Вашем объекте, позвоните нашим специалистам по телефону: +7 (495) 617-15-21.

Перейти к услуге «Проведение эксплуатационных электроизмерений».

Ознакомиться с ориентировочными расценками нашей ЭТЛ на проведение замеров сопротивления изоляции электрических сетей.

Посчитать на онлайн-калькуляторе стоимость выполнения замеров сопротивления изоляции электрических сетей.

Какой пункт правил говорит о периодичности замера сопротивления изоляции электропроводки? | ЭлектроАС

Дата: 17 сентября, 2009 | Рубрика: Вопросы и Ответы, Электроизмерения
Метки: Замер сопротивления изоляции, ПТЭЭП, Электроизмерения, Электролаборатория

Этот материал подготовлен специалистами компании «ЭлектроАС».
Нужен электромонтаж или электроизмерения? Звоните нам!

Юрий
Какой пункт правил говорит о периодичности замера сопротивления изоляции электропроводки?

Ответ:

Испытаниям и электроизмерениям подлежат все электроустановки здания, от вводного аппарата защиты в вводно-распределительном устройстве до розеток и светильников в помещениях. На всех распределительных и групповых кабельных линиях должно быть проведено измерение сопротивление изоляции.

Потребитель электроэнергии обязан проводить обследования, испытания и электроизмерения электроустановок в соответствии с ПУЭ и ПТЭЭП. Чем чаще будут проводиться обследования, испытания и электроизмерения электроустановок, тем безопаснее и надёжнее будет эксплуатация электроснабжения. Периодичность испытаний и электроизмерений строго регламентируется в ПУЭ (правила устройства электроустановок) и ПТЭЭП (правила технической эксплуатации электроустановок потребителей).

В комплекс электроизмерений входит:
1. Электролаборатория проводит визуальный осмотр электропроводки и электрооборудования
2. Электролаборатория. Замер заземления. Электропроводка. Электрооборудование
3. Электролаборатория. Замер сопротивления изоляции. Электроизмерения. Электропроводка

4. Электролаборатория. Замер сопротивления цепи “фаза-нуль”. Электроизмерения
5. Электролаборатория – замеры и испытание выключателей автоматических управляемых дифференциальным током (УЗО)
6. Электролаборатория выполняет испытания (прогрузку) автоматических выключателей
7. Электролаборатория проводит электроизмерение “Замер сопротивления заземляющих устройств”

На основании правил технической эксплуатации электроустановок потребителей (ПТЭЭП), измерения сопротивления цепи «фаза-нуль» и измерения цепи между заземлёнными установками и элементами заземлённой установки должны проводиться с периодичностью, установленной системой планово-предупредительного ремонта (ППР), утвержденного техническим руководителем Потребителя.

В соответствии с требованиями Госпожнадзора и Энергонадзора, комплекс испытаний и электроизмерений, в который входят: замер сопротивления петли «фаза-нуль» и замер цепи между заземлёнными установками и элементами заземлённой установки, проводят не реже чем 1 раз в 3 года.

Замеры сопротивления изоляции проводов и кабелей проводятся не реже чем 1 раз в 3 года.

Визуальный осмотр между защитным проводником и электрооборудованием производиться не реже 1 раза в 6 месяцев.

При отказе устройств защиты электроустановок и после переустановки электрооборудования, требуется выполнить электроизмерения цепи между заземлёнными установками и элементами заземлённой установки и электроизмерения сопротивления петли «фаза-нуль».

ПТЭЭП
2.7.9
Визуальные осмотры видимой части заземляющего устройства должны производиться по графику, но не реже 1 раза в 6 месяцев ответственным за электрохозяйство Потребителя или работником им уполномоченным.
При осмотре оценивается состояние контактных соединений между защитным проводником и оборудованием, наличие антикоррозионного покрытия, отсутствие обрывов.

Результаты осмотров должны заноситься в паспорт заземляющего устройства.

2.7.13
Для определения технического состояния заземляющего устройства в соответствии с нормами испытаний электрооборудования (Приложение 3) должны производиться:
измерение сопротивления заземляющего устройства;
измерение напряжения прикосновения (в электроустановках, заземляющее устройство которых выполнено по нормам на напряжение прикосновения), проверка наличия цепи между заземляющим устройством и заземляемыми элементами, а также соединений естественных заземлителей с заземляющим устройством;
измерение токов короткого замыкания электроустановки, проверка состояния пробивных предохранителей;

измерение удельного сопротивления грунта в районе заземляющего устройства.
Для ВЛ измерения производятся ежегодно у опор, имеющих разъединители, защитные промежутки, разрядники, повторное заземление нулевого провода, а также выборочно у 2% железобетонных и металлических опор в населенной местности.

Измерения должны выполняться в период наибольшего высыхания грунта (для районов вечной мерзлоты — в период наибольшего промерзания грунта).
Результаты измерений оформляются протоколами.
На главных понизительных подстанциях и трансформаторных подстанциях, где отсоединение заземляющих проводников от оборудования невозможно по условиям обеспечения категорийности электроснабжения, техническое состояние заземляющего устройства должно оцениваться по результатам измерений и в соответствии с п.п.2.7.9-11.

2.7.14
Измерения параметров заземляющих устройств – сопротивление заземляющего устройства, напряжение прикосновение, проверка наличия цепи между заземлителями и заземляемыми элементами — производится также после реконструкции и ремонта заземляющих устройств, при обнаружении разрушения или перекрытия изоляторов ВЛ электрической дугой.
При необходимости должны приниматься меры по доведению параметров заземляющих устройств до нормативных.

2.12.17
Проверка состояния стационарного оборудования и электропроводки аварийного и рабочего освещения, испытание и измерение сопротивления изоляции проводов, кабелей и заземляющих устройств должны проводиться при вводе сети электрического освещения в эксплуатацию, а в дальнейшем по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже одного раза в три года.

Результаты замеров оформляются актом (протоколом) в соответствии с нормами испытания электрооборудования (Приложение 3).

3.4.12
В электроустановках напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью (системы TN) при капитальном, текущем ремонтах и межремонтных испытаниях, но не реже 1 раза в 2 года, должно измеряться полное сопротивление петли фаза-нуль электроприемников, относящихся к данной электроустановке и присоединенных к каждой сборке, шкафу и т.д., и проверяться кратность тока КЗ, обеспечивающая надежность срабатывания защитных устройств.

Внеплановые измерения должны выполняться при отказе устройств защиты электроустановок.

3.6.2
Конкретные сроки испытаний и измерений параметров электрооборудования электроустановок при капитальном ремонте (далее — К), при текущем ремонте (далее — Т) и при межремонтных испытаниях и измерениях, т.е. при профилактических испытаниях, выполняемых для оценки состояния электрооборудования и не связанных с выводом электрооборудования в ремонт (далее — М), определяет технический руководитель Потребителя на основе Приложения 3 настоящих Правил с учетом рекомендаций заводских инструкций, состояния электроустановок и местных условий.

Указанная для отдельных видов электрооборудования периодичность испытаний в разделах 1-28 является рекомендуемой и может быть изменена решением технического руководителя Потребителя.

3.6.3
Для видов электрооборудования, не включенных в настоящие нормы, конкретные нормы и сроки испытаний и измерений параметров должен устанавливать технический руководитель Потребителя с учетом инструкций (рекомендаций) заводов-изготовителей.

3.6.4
Нормы испытаний электрооборудования иностранных фирм должны устанавливаться с учетом указаний фирмы-изготовителя.

Приложение 3
26
Заземляющие устройства
К, Т, М — производятся в сроки, устанавливаемые системой ППP

28
Электроустановки, аппараты, вторичные цепи, нормы испытаний которых не определены в разделах 2-27, и электропроводки напряжением до 1000 В К, Т, М — производятся в сроки, устанавливаемые системой ППP

28.4
Проверка срабатывания защиты при системе питания с заземленной нейтралью (TN-C, TNC-S, TN-S)
Проверяется непосредственным измерением тока однофазного короткого замыкания с помощью специальных приборов или измерением полного сопротивления петли фаза-нуль с последующим определением тока короткого замыкания.

У электроустановок, присоединенных к одному щитку и находящихся в пределах одного помещения, допускается производить измерения только на одной, самой удаленной от точки питания установке. У светильников наружного освещения проверяется срабатывание защиты только на самых дальних светильниках каждой линии. Проверку срабатывания защиты групповых линий различных приемников допускается производить на штепсельных розетках с защитным контактом.

28.5

Проверка наличия цепи между заземленными установками и элементами заземленной установки:
Производится на установках, срабатывание защиты которых проверено.

Приложение 3.1
Таблица 37
— Электропроводки, в том числе осветительные сети:
Измерения сопротивления изоляции в особо опасных помещениях и наружных установках производятся 1 раз в год. В остальных случаях измерения производятся 1 раз в 3 года. При измерениях в силовых цепях должны быть приняты меры для предотвращения повреждения устройств, в особенности микроэлектронных и полупроводниковых приборов.
В осветительных сетях должны быть вывинчены лампы, штепсельные розетки и выключатели присоединены.

— Стационарные электроплиты:

Измерения сопротивления изоляции производится при нагретом состоянии плиты не реже 1 раза в год

Прочая и полезная информация

Периодичность проведения электрофизических измерений в РБ

Виды электрофизических измерений и периодичность их проведения
Виды работ	Элемент системы	Тип здания (помещения, оборудования)	Периодичность, не реже	Регламентирующий ТНПА
Проверка наличия цепи между заземлителями и заземляемыми элементами	Потребитель электроэнергии (электроприборы, электросиловое оборудование, металлическое нетоковедущее оборудование)	ч жилые» data-order=»Здания различного назначения, в т.ч жилые»> Здания различного назначения, в т.ч жилые	При вводе в эксплуатацию, после ремонта, реконструкции или перестановки оборудования, по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже 1 раза в 6 лет	Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.5.8.21; п.Б.29.2П,К,М»> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.5.8.21; п.Б.29.2П,К,М
		Лифты, грузоподъёмное оборудование	1 раз в год	п.6.7.2.16″ data-order=»ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.7.2.16″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.7.2.16

Замер полного сопротивления цепи «фаза-нуль»	Автоматический выключатель	ч жилые» data-order=»Здания различного назначения, в т.ч жилые»> Здания различного назначения, в т.ч жилые	При вводе в эксплуатацию, а в дальнейшем по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже одного раза в 6 лет.	п.Б.29.8П,К,Т,М; п.6.7.2.16″ data-colspan=»1″ data-rowspan=»2″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.Б.29.8П,К,Т,М; п.6.7.2.16
		Лифты, грузоподъёмное оборудование
Измерение сопротивления изоляции мегометром кабельных и других линий напряжением до 1 кВ, предназначенных для передачи электроэнергии к распределительным устройствам, щитам, шкафам и комутационным аппаратам	Кабельная линия (провод, кабель, заземляющее устройство): освещение, электрооборудование	ч. жилые» data-order=»Здания различного назначения, в т.ч. жилые»> Здания различного назначения, в т.ч. жилые	При вводе в эксплуатацию, а в дальнейшем по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже одного раза в 3 года.	5.13.31″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.Б.27.1 П,К,М; п.5.13.31
		Лифты, грузоподъёмное оборудование	1 раз в год	7.2.16″ data-order=»ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.Б.27.1 П,К,М; п.6.7.2.16″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.Б.27.1 П,К,М; п.6.7.2.16
		Бани и прачечные: сухие помещения	1 раз в год	Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.11.3.19″ data-order=»ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.11.3.19″ data-colspan=»1″ data-rowspan=»2″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.11.3.19
		Бани и прачечные: особо сырые (мыльные и парильные залы)	1 раз в 3 мес

Измерение сопротивления заземления контура с диагональю до 20 м	Контур заземления, зануления	Здания различного назначения, независимо от форм их собственности и ведомственной принадлежности	» data-order=»При вводе в эксплуатацию, а в дальнейшем по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже одного раза в 6 лет.»> При вводе в эксплуатацию, а в дальнейшем по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже одного раза в 6 лет.	ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.Б.29.4 П,К,М; п.5.8.21
		Бани и прачечные	1 раз в 6 мес	Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.11.3.22″ data-order=»ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.11.3.22″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.6.11.3.22
		Молниеотводы	1 раз в год	Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.5.9.8″ data-order=»ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.5.9.8″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.5.9.8

Измерение параметров на выключателе однополюсном с устройством защитного отключения	Выключатель с устройством защитного отключения, дифавтомат	ч жилые» data-order=»Здания различного назначения, в т.ч жилые»> Здания различного назначения, в т.ч жилые	При вводе в эксплуатацию, а в дальнейшем по графику, утвержденному ответственным за электрохозяйство Потребителя, но не реже одного раза в 3 года.	6.4.9″> ТКП 181-2009. Правила технической эксплуатации электро-установок потребителей. п.Б.27.1 П,К,М; п.6.4.9

Электрофизические измерения (лаборатория ЭФИ) в РБ

Эектрооборудование не может сдаваться в эксплуатацию без наличия технического отчета специалистов. Электрофизические измерения необходимо проводить регулярно – требование надзорных органов, инспектирующих заказчиков. Период проведения измерений зависит от технических параметров электрооборудования, условий эксплуатации и нормативных требований.

Сроки измерений описаны в ТКП-181. Некоторые из них мы приводим ниже.

ТКП-181

Периодичность проверки сопротивления изоляции

Б.27.1 В эксплуатации измерения должны проводиться не реже одного раза в 3 года, а для некоторых видов оборудования (краны, лифты и другое производственное оборудование) — ежегодно.

Также после реконструкции, перед вводом в эксплуатацию. ( п. 5.13.31)

Периодичность испытания цепи «фаза-нуль»

Б.29.8 Для электроустановок испытание цепи «фаза-нуль» должно производиться при приёмке линий в эксплуатацию и после подключения новых потребителей, но не реже одного раза в 6 лет.

А в электроустановках напряжением до 1000 В с глухозаземленной нейтралью (системы TN), находящихся во взрывоопасных зонах — не реже 1 раза в 2 года. (п. 6.4.13)

Периодичность измерения сопротивления заземляющих устройств

П.5.8.21 Измерение параметров ЗУ выполняются также после реконструкции и ремонта ЗУ, но не реже одного раза в 6 лет. Молниеотводы — ежегодно.

Проверка электроустановок жилых домов

П.6.11.5 Кроме профилактических испытаний силовой и осветительной электросети жилых домов производятся измерение тока по фазам и проверка правильности выбора защитных устройств, проверка величины напряжения в различных точках сети с периодичностью, установленной лицом, ответственным за электрохозяйство, но не реже 1 раза в год.

Периодичность опробования АВР

Не реже 1 раза в 6 месяцев у ответственных потребителей и не реже 1 раза в 12 месяцев у остальных потребителей.

Молниезащита (защита от перенапряжения)

П.5.9.8 Ежегодно перед грозовым сезоном должна проводиться проверка состояния защиты от перенапряжений распределительных устройств и линий электропередачи.

Помещения с повышенной влажностью (Бани, бассейны, прачечные и др.)

П.6.11.3 Измерение сопротивления изоляции силовой и осветительной электропроводки должен производиться 1 раз в год, а в особо сырых- 1 раз в 3 месяца.

Сельскохозяйственные помещения

Замер сопротивления изоляции силовой и осветительной электропроводки должен производиться 1 раз в год, а в особо сырых- 1 раз в 3 месяца.

Выписка из ТКП 538-2014:

Периодически контроль исправности УВЭП или проверку достаточности естественного выравнивания электрических потенциалов необходимо проводить не реже одного раза в год. В том числе:

— при круглогодичном содержании сельскохозяйственных животных в помещениях;

— через каждый год эксплуатации специализированного здания животноводства;

— после завершения пастбищного периода и переводе сельскохозяйственных животных на стойловое содержание в два этапа:

I этап — на стадии окончания пусконаладочных работ непосредственно (за 1-2 дня) перед заполнением помещений сельскохозяйственными животными;

II этап — после заполнения помещений сельскохозяйственными животными и содержания в них животных в течение одного месяца, т.е. в период, когда увлажнение пола стойл выделениями сельскохозяйственных животных достигнет того состояния, которое имеет место в нормальном эксплуатационном режиме содержания сельскохозяйственных животных.

Производственные помещения — 1 раз в год

Больницы, поликлиники — 1 раз в год

Здания, имеющие генератор в случае исчезновения основного источника питания — 1 раз в год

Периодичность испытания средств индивидуальной защиты

— Диэлектрические перчатки: 6 месяцев;

— Диэлектрические галоши, диэлектрический инструмент: 12 месяцев;

— Диэлектрические боты: 36 месяцев.

Периодичность проверки сопротивления заземления, сопротивления изоляции электрокабелей, проводки и петли «фаза-ноль»

Сообщение об ошибке

Deprecated function: The each() function is deprecated. This message will be suppressed on further calls в функции _menu_load_objects() (строка 579 в файле /home/koogwobw/public_html/includes/menu.inc).

Язык Русский

Какая периодичность проверки сопротивления заземления (зануления), сопротивления изоляции электрокабелей, проводки, петли «фаза-ноль»?

Измерение сопротивления изоляции стационарной и осветительной электропроводки (до 1 кВ) осуществляют не реже 1 раза в 6 лет как в других помещениях, кроме жилых домов (п. 11.17 раздела VII; п. 3 б таблице 27 приложения 1, п. 5 таблицы 48 приложения 2 Правил технической эксплуатации электроустановок потребителей, утвержденных приказом Министерства топлива и энергетики Украины от 25.07.2006 № 258, в редакции приказа Министерства энергетики и угольной промышленности Украины от 13.02.2012 № 91, далее — ПТЭЭП).

Проверку значения полного сопротивления петли «фаза-ноль» заземляющих устройств в установках на напряжение до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью осуществляют не реже одного раза в 6 лет (п. 8 табл. 25 приложения 1 к ПТЭЭП).

Измерение сопротивления заземляющих устройств проводят после монтажа, переоборудование и ремонт этих устройств, но не реже чем один раз в 12 лет (п. 7.3, 7.7 раздела VII; п. 3в табл. 25 приложения 1 к ПТЭЭП).

Новости сайта

Будьте в курсі останніх новин нашого сайту!

Контакти

моб. тел: 095-287-44-49 (Viber)
моб. тел: 067-433-95-87
моб. тел: 063-900-05-36
Aдресa: Україна,м.Київ,Проспект Петра Григоренка 23 офіс 3А

єл. Пошта: [email protected]

Мы на

Дистанційне навчання по всій Україні!

Education — This is a contributing Drupal Theme
Design by WeebPal.

(PDF) Влияние колебаний напряжения и частоты на качество изоляции высоковольтного кабеля

Влияние колебаний напряжения и частоты

на качество изоляции высоковольтного кабеля

Celal Kocatepe # 1, Celal Fadl Kumru № 1, Рамазан Аяз № 1, Октай Аркан № 1, Хакан Акча № 1

№ Кафедра электротехники, Технический университет Йылдыз

Кампус Давутпаша 34210, Эсенлер, Стамбул, Турция

1 kocatepe @ yildiz.edu.tr

1 [email protected]

1 [email protected] Реферат

занимает важное место в высоковольтных системах на протяжении долгих лет. Особенно для высоковольтных кабелей

, которые являются одним из наиболее важных элементов в системах питания

, измерения коэффициента рассеяния или тангенса угла дельты имеют большое значение для срока службы изоляции

.Кроме того, когда параметры энергосистемы

, такие как частота и уровень напряжения,

не стабильны, значения тангенса дельты также будут изменены.

Следовательно, измерение тангенса угла диэлектрических потерь и диэлектрических потерь должно быть выполнено в случае нестабильного состояния энергосистемы

, чтобы получить более

точных результатов. В этом исследовании выполняется измерение тангенса угла дельта для одножильного высоковольтного кабеля 20,1 / 34,5

кВ. Путем изменения частоты и уровня напряжения

, коэффициента рассеяния, емкости (Cs), сопротивления изоляции

(Rs) и диэлектрических потерь (Pk) можно получить

значений.

Ключевые слова: Tan delta, диэлектрические потери, кабель высокого напряжения (HV), измерение HV

, кабель из сшитого полиэтилена.

I. ВВЕДЕНИЕ

Надежность высоковольтного оборудования, используемого в электроэнергетических системах

, такого как силовые кабели, силовые трансформаторы

, конденсаторы и т. Д., Существенно зависит от материала изоляции

[1-2]. Диэлектрические потери, которые возникают в высоковольтном оборудовании

, являются важным показателем изоляции [1-4].

Следовательно, тангенс угла наклона дельта и емкости изоляционного материала

являются важными параметрами для определения диэлектрических характеристик высоковольтных кабелей

[5].

Высокое напряжение с изоляцией из сшитого полиэтилена (XLPE)

Кабели

являются одними из наиболее важных компонентов в системах питания

. Хотя эти кабели обладают высокой механической прочностью,

низкими диэлектрическими потерями и низкой диэлектрической проницаемостью, существуют

некоторых факторов, которые могут ухудшить диэлектрические материалы, а

влияют на изоляционные характеристики этих кабелей [6].

Влажность, воздушные полости и вода в диэлектрическом материале подземных кабелей

приводят к увеличению коэффициента диэлектрических потерь (тангенса дельта),

, который является важным критерием при определении характеристик кабеля

. При увеличении этих потерь на

изоляция кабеля подвергается

напряжению и нагреву. Вследствие этих изменений может произойти

тепловых и электрических пробоев [7].

Разность фаз между током и напряжением идеального конденсатора

составляет 90 °.Однако изоляционные материалы

, используемые в приложениях, не имеют идеального конденсатора.

Следовательно, помимо конденсатора, в эквивалентной схеме изоляционного материала

используется сопротивление. В этом случае

фазовый угол между током и напряжением отличается от 90o.

Касательная к этому углу выражается как «коэффициент диэлектрических потерь»

, а потребляемая мощность на сопротивлении называется «диэлектрические потери

».

Анализ коэффициента рассеяния и емкости обсуждался в

нескольких исследованиях в литературе. В исследовании A. Ponniran

и M. S. Kamaruddin они исследовали изменение параметров tan и емкости

с учетом старения

на подземных кабелях из сшитого полиэтилена [5]. П. Верелиус и его друзья

представили свои исследования, согласно которым частотная характеристика изоляционного материала

с точки зрения емкости и коэффициента диэлектрических потерь

зависит не только от изоляционного материала, но и от температуры материала

[7].T. J. Person и R. F. Eaton

исследовали влияние диэлектрических потерь на силовые кабели

с различными полимерными материалами в своем исследовании [8]. G.

Танимото и его друзья исследовали значения танимото дельта для

различных полиэтиленовых материалов при высоких температурах [9]. W. J.

К. Раймонд и его друзья в своем исследовании представили измерение коэффициента рассеяния

в свинцовом кабеле с бумажной изоляцией

на сверхвысокой частоте [10].В исследовании

, проведенном J. C. Hernández-Mejía и его друзьями, исследуются характеристики

тангенса дельта на старом и нестареющем кабеле среднего напряжения на очень низкой частоте

[11]. С. Ким и его друзья

исследовали характеристики тангенса дельта на очень низкой частоте

на кабелях среднего напряжения [12].

Напряжение и частота

, особенно в сети, могут изменяться из-за гармоник. В таком случае необходимо выполнить анализ tan до

для различных значений напряжения и частоты.

В этом исследовании параметры tan, Cs, Rs и Pk подземного кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена

на 34,5 кВ анализируются при различных значениях напряжения и частоты

с помощью прибора измерения CPC100 / CPTD1

II. ОСНОВНАЯ ТЕОРИЯ

Как правило, диэлектрические потери в изоляции могут быть представлены

последовательным (Rs) или параллельным сопротивлением (Rp). Эта эквивалентная модель схемы

показана на рис.1, где сопротивление Rp,

Rs представляет диэлектрические потери, основанные на проводимости,

заряда и поляризации образования диполя, а емкость

Cp, Cs представляет собой емкостные элементы изоляция [13].

EuroCon 2013 • 1-4 июля

2013 • Za

reb, Хорватия

964

Разница между испытанием диэлектрической прочности и испытанием изоляции

Как и любой другой материал или конструкция, электрическое оборудование и компоненты также со временем изнашиваются из-за старения материала, изменения условий окружающей среды, непрерывного использования или комбинации этих факторов. Это может вызвать множество других проблем, таких как отказы компонентов и неисправности.Другие факторы, такие как накопление пыли, ржавчина корпуса и конденсация, также способствуют износу электрического оборудования. Кроме того, изменение схемы или нагрузки может производиться без учета общей конструкции, что, в свою очередь, приводит к плохому выбору оборудования. Вот почему требуется периодическое электрическое тестирование для обнаружения таких сбоев в системе, особенно износа электрического оборудования.

При этом испытание на устойчивость к диэлектрику, или обычно называемое «испытанием с высоким потенциалом», определяет напряжение пробоя в слабых местах и проверяет, достаточно ли изоляция компонента защищает пользователей от поражения электрическим током.Испытание на диэлектрическую проницаемость обычно включает приложение к компонентам напряжения, превышающего нормальное, для обнаружения каких-либо дефектов тока или утечек через изоляцию. Затем идет проверка сопротивления изоляции или просто проверка изоляции, при которой измеряется сопротивление изоляции. Испытание изоляции проводится перед испытанием высокого напряжения, чтобы исключить любое загрязнение электрической изоляции. Хотя оба теста преследуют одни и те же основные цели, они довольно разные.

Что такое диэлектрический тест?

Испытание на стойкость диэлектрика или испытание диэлектрической проницаемости или испытание с высоким напряжением, как бы вы это ни называли, выполняются для проверки основной изоляции трансформаторов.Это гарантирует, что изоляция между обмотками и изоляция обмоток относительно земли могут в достаточной степени выдерживать требуемые напряжения промышленной частоты. Квалифицированные техники обычно прикладывают более высокое, чем обычно, напряжение к токоведущим проводам оборудования и его металлическому экрану для обнаружения любого тока, протекающего или протекающего через изоляцию. Если изоляция остается неповрежденной под воздействием высокого испытательного напряжения, то оборудование считается безопасным для пользователя при нормальных условиях эксплуатации.Обычно он измеряет напряжение пробоя в слабых местах, вызванных любыми диэлектрическими эффектами.

Что такое проверка изоляции?

«Проверка сопротивления изоляции» или просто «Проверка изоляции» — это стандартный тест, оценивающий качество изоляции проводов, кабелей и электрического оборудования. Он выполняется для проверки того, что изоляция проводов, электрических принадлежностей и оборудования удовлетворительна, а электрические проводники не имеют низкого сопротивления изоляции.Испытание проводится при номинальном напряжении или выше, чтобы определить, есть ли пути с низким сопротивлением к земле или между обмоткой и обмоткой из-за каких-либо признаков ухудшения изоляции обмотки. Испытание проводится для подтверждения отсутствия ухудшения изоляционных свойств проводников. Его часто проводят для оценки целостности утечки между межсоединениями, которые должны быть электрически изолированы.

Разница между испытанием на прочность изоляции и испытанием на изоляцию

Тест

— Испытание на устойчивость к диэлектрику, также известное как испытание с высоким напряжением, представляет собой испытание эффективности электрического оборудования, выполняемое на продукте или электрическом компоненте для оценки эффективности его изоляции.Это наиболее распространенный тип испытания на электрическую безопасность для измерения тока утечки и неотъемлемая часть оценки безопасности продукта, предоставляющая производителям соответствующую информацию о выбранной системе изоляции. С другой стороны, испытание на сопротивление изоляции является наиболее широко используемым испытанием для оценки качества изоляции электрического оборудования с целью проверки целостности изоляции.

Назначение

— Целью диэлектрических испытаний является определение напряжения пробоя в слабых местах, вызванных диэлектрическими эффектами любого рода.Это испытание для проверки соответствия стандартам испытаний на электробезопасность, которое проверяет, достаточно ли изоляция компонента защищает пользователей от поражения электрическим током. Целью испытания изоляции является определение наличия путей с низким сопротивлением к земле или между обмоткой и обмоткой в результате ухудшения изоляции обмотки. Испытание изоляции проводится перед испытанием высокого напряжения, чтобы исключить любое загрязнение электрической изоляции.

Процесс

— Испытание на диэлектрическую прочность обычно включает приложение более высокого, чем обычно, напряжения к токоведущим проводам оборудования и его металлическому экрану для обнаружения любого тока, протекающего или протекающего через изоляцию.Если изоляция остается неповрежденной под воздействием высокого испытательного напряжения, то оборудование считается безопасным для пользователя при нормальных условиях эксплуатации. Испытание изоляции включает в себя воздействие на оборудование, продукт или аппаратные средства ускоренных условий температуры, влажности и смещения постоянного напряжения, чтобы вызвать коррозию, вызванную влагой, и сбои с электромиграцией в течение короткого времени. Испытание следует проводить до и после ремонта или при проведении технического обслуживания.

Диэлектрические испытания vs.Проверка изоляции: сравнительная таблица

Резюме испытания диэлектрической прочности в сравнении с испытанием изоляции

Хотя испытание диэлектрической прочности и испытание изоляции во многом схожи в том, что они имеют схожие цели, испытание диэлектрической проницаемости обычно измеряет напряжение пробоя в слабых местах, вызванных диэлектрическими эффектами любого рода, тогда как испытание изоляции оценивает качество изоляции. Кроме того, перед испытаниями высокого напряжения проводится проверка изоляции, чтобы исключить любые загрязнения электрической изоляции.С другой стороны, диэлектрические испытания проверяют, достаточно ли изоляция компонента защищает пользователей от поражения электрическим током.

Сагар Хиллар — плодовитый автор контента / статей / блогов, работающий старшим разработчиком / писателем контента в известной фирме по обслуживанию клиентов, базирующейся в Индии. У него есть желание исследовать разноплановые темы и разрабатывать высококачественный контент, чтобы его можно было лучше всего читать. Благодаря своей страсти к писательству, он имеет более 7 лет профессионального опыта в написании и редактировании услуг на самых разных печатных и электронных платформах.

Вне своей профессиональной жизни Сагар любит общаться с людьми из разных культур и происхождения. Можно сказать, что он любопытен по натуре. Он считает, что каждый — это опыт обучения, и это приносит определенное волнение, своего рода любопытство, чтобы продолжать работать. Поначалу это может показаться глупым, но через некоторое время это расслабляет и облегчает начало разговора с совершенно незнакомыми людьми — вот что он сказал ».

Последние сообщения Сагара Хиллара (посмотреть все)

: Если вам понравилась эта статья или наш сайт.Пожалуйста, расскажите об этом. Поделитесь им с друзьями / семьей.

Cite
APA 7
Khillar, S. (2020, 6 января). Разница между испытанием диэлектрической прочности и испытанием изоляции. Разница между похожими терминами и объектами. http://www.differencebetween.net/science/difference-between-dielectric-test-and-insulation-test/.
MLA 8
Хиллар, Сагар. «Разница между испытанием диэлектрической прочности и испытанием изоляции». Разница между похожими терминами и объектами, 6 января 2020 г., http: // www.разница между.net/science/difference-between-dielectric-test-and-insulation-test/.

Нетрадиционные измерения изоляционных материалов высоковольтных вводов и силовых кабелей с использованием метода анализа частотной характеристики — Арумугам — 2020 — Технические отчеты

1 ВВЕДЕНИЕ

Мониторинг состояния изоляции высоковольтного оборудования крайне желателен и отвечает интересам коммунальных служб и промышленности. Соответствующие методы помогают сохранить рабочее состояние и надежность высоковольтного оборудования и обеспечивают бесперебойную передачу / распределение электроэнергии.Естественно, существует постоянная потребность в повышении чувствительности и точности существующих методов испытаний и разработке альтернативных подходов для более глубокого понимания. В этом контексте возрастает интерес к расширению анализа частотной характеристики (FRA) в качестве альтернативного (нетрадиционного) метода определения состояния изоляции силовых и распределительных трансформаторов1-10. возможности метода FRA для оценки состояния вводов и силовых кабелей.10-18 Этот подход является разумным, поскольку наличие влаги и разрушения материала в геометрии изоляции трансформаторов и вводов можно определить на очень низких частотах (от мкГц до Гц) и на очень высоких частотах (от нескольких кГц до МГц, в некоторых случаях до ГГц). ) .3, 4, 19-24 Таким образом, простое сравнение измеренных спектров (амплитуда / фазовая характеристика) с соответствующими данными « сигнатура » позволит надлежащим образом выявить состояние изоляции высоковольтного оборудования.5 Тем не менее, текущие попытки Корреляция дефекта изоляции с изменениями соответствующей амплитуды и фазовой частотной характеристики все еще находится в зачаточном состоянии.5, 9 Кроме того, распространение этого на силовые аппараты, отличные от трансформаторов, еще глубоко не исследовано.

FRA — универсальный метод тестирования, широко применяемый в качестве диагностического инструмента.1, 2, 5 Этот метод используется не только для тестирования изоляции, обмоток и т. Д., Но также используется для тестирования усилителей, фильтров, электронных устройств, печатных плат. и так далее, и лежащий в основе принцип широко сгруппирован в спектроскопию в частотной области или просто метод FDS.1, 2 Метод FDS, использующий частоты в диапазоне от микро-Гц / милли Гц до нескольких кГц, используется для анализа диэлектрического отклика, который измеряет более медленный процесс поляризации. и использует его в качестве индекса для оценки состояния изоляции.То же самое, что и метод FRA, когда он применяется для измерения высокочастотной характеристики обмоток и анализа их физического состояния и целостности. В любом случае, лежащий в основе принцип (анализ возбуждения и отклика) тот же, в то время как применяемые частоты (метод FDS: от микро-Гц или МГц до 5 кГц, метод FRA: от нескольких Гц до нескольких МГц) и схемы измерения различны. Более того, с 2006 года растет интерес к использованию метода FRA при анализе диэлектрического отклика трансформаторов, 2 вводов3 и кабелей.Основную причину можно в общих чертах сгруппировать в три категории, а именно: сокращение продолжительности измерения, то есть с нескольких часов (для одного испытания) до нескольких минут, сбор обширной информации о твердой изоляции, такой как целлюлоза или пропитанная маслом бумага и прессованный картон. который точно реагирует на более высокие частоты и точное определение влажности и оценки и оценки срока службы.

Настоящая литература по использованию измерений FRA для определения состояния изоляции в основном посвящена трансформаторам.1-24 В последнее время растет интерес к расширению возможностей метода FRA для проверки целостности изоляции высоковольтных вводов.11, 15-20 Однако соответствующие исследования основаны на моделировании и лабораторных экспериментах и требуют более глубокого анализа материалов. анализ и проверка на месте. Из текущей литературы ясно, что применение метода FRA позволяет быстрее идентифицировать наличие влаги, тепловых проблем и соответствующих повреждений материала, по крайней мере, с разумной точностью.25-28 Литература указывает, что разрушение таких материалов, как целлюлоза, картон и т. Д., Проявляется лучше на более высоких частотах. Таким образом, естественно ожидать, что наличие влаги и тепловых проблем, деградации, физических нарушений в изоляции вводов изменяет амплитудно-частотную характеристику 10-27, 29 Таким образом, сравнительный анализ измеренных данных выявит текущее состояние изоляции. В случае трансформаторов сообщается, что даже незначительные изменения между каждым поворотом и переходом от диска к диску можно обнаружить, просто наблюдая измеренные спектры как на более низких, так и на высоких частотах.26 Несмотря на эти преимущества, важно признать, что в применяемом в настоящее время методе имеется несколько пробелов , таких как субъективный анализ данных, сложности измерения и т. Д., Которые необходимо минимизировать, если не устранить. В этом контексте теоретические и экспериментальные исследования, которые сводят к минимуму сложности с трансформаторами, уже были исследованы.5, 6, 9 Первая теоретическая часть предоставляет научные доказательства5, а более поздняя экспериментальная часть6, 9 подтверждает то же самое на реальных трансформаторах на месте.Тем не менее, исследования на основе материалов и их дальнейшее распространение на другие силовые устройства, такие как вводы, кабели и т. Д., Еще не получили должного внимания.

ОБЗОР, 2 ЛИТЕРАТУРЫ

Собрана соответствующая литература, имеющая отношение к настоящему экспериментальному исследованию, и она сгруппирована в три категории и обсуждается здесь -.

2.1 Измерения изоляции, применяемые в настоящее время

Применяемые в настоящее время методы измерения изоляции используют подход в частотной области для определения коэффициента потерь, комплексной емкости, диэлектрической проницаемости трансформаторов, вводов и вращающихся машин.3, 4 Процедуры измерения аналогичны методу FRA, поскольку он использует низковольтный синусоидальный сигнал для целей возбуждения с дискретными шагами частоты и измеряет функцию отклика.4 Единственное различие заключается в диапазоне частот, который обычно составляет от мкГц до кГц. 3–5 В этом диапазоне частот движение ионов на большие расстояния, вызванное накоплением зарядов на барьерах многослойной изоляции, улавливается на очень низких частотах, в то время как проводимость на основе диполярной поляризации — на более высоких частотах.3, 4 В целом, традиционные методы используют возбуждение постоянным током и / или низкочастотное возбуждение, чтобы зафиксировать низкочастотное поведение, которое требует большего времени измерения, что является основным ограничением этого метода. 3, 4 Эта трудность в настоящее время преодолевается за счет использования гибридного метод, который сочетает в себе преимущества более низких частот во временной области и преимущества более высоких частот методов частотной области.4 Затем определяются динамические характеристики системы изоляции / геометрия трансформаторов и соответствующие характеристики, такие как коэффициент потерь, емкость и т. д., получены из измеренного отклика 4, 5

2.2 Цели использования метода FDS в традиционных и нетрадиционных приложениях

Традиционные методы, основанные на поляризации, специально разработаны для выявления состояния бумажно-масляной изоляции.1-3 Во время этого выявляются более дальние перемещения ионов, накопление заряда на барьерах и другие более медленные процессы поляризации (требуется более крупное измерение продолжительность) в соответствующей функции отклика.2, 3 Но на самом деле гораздо больше информации доступно на более высоких частотах, что может быть получено за более короткое время. Типичное поведение других изоляционных материалов, таких как бумага или целлюлоза, картон и другие подложки, лучше проявляется на более высоких частотах, что теоретически3 и экспериментально4 доказано. Кроме того, более реалистичная картина о состоянии изоляции (например, влажность, старение и т. Д.) Будет доступна при анализе информации, собранной в широком диапазоне частот.Для достижения этого оптимальным выбором является метод FRA, поскольку основной принцип нейтрализует влияние источника и обеспечивает лучшее соотношение сигнал / шум (благодаря трехполюсной схеме измерения). Кроме того, полное измерение может быть выполнено в течение нескольких минут, а общая информация о масляно-бумажной изоляции и целлюлозе, картоне и других изоляционных материалах может быть получена за одно измерение. В случае больших отклонений в нижних частотах можно рекомендовать подробное измерение FDS для получения четкого изображения, в противном случае можно избежать большей продолжительности измерения.Это причина такого растущего интереса к использованию метода FRA (универсального и мощного инструмента) для измерения и анализа состояния изоляции трансформаторов и втулки.

2.3 Применение FRA для определения состояния изоляции трансформаторов и вводов

В настоящее время существует несколько литературных источников и экспериментальных исследований, которые определяют возможности использования метода FRA для определения целостности изоляции трансформаторов.5-20 Кроме того, было сделано несколько дополнительных попыток расширить возможности метода FRA для оценки состояния вводов и силовых кабелей. 11, 12 Соответствующие эксперименты с трансформаторами и вводами с бумажно-масляной изоляцией показывают, что присутствие влаги и соответствующая деградация может быть определена на высоких частотах, по крайней мере, с разумной точностью.10 Присутствие влаги изменяет амплитуду и фазо-частотную характеристику, отныне проявляется как сдвиг резонансных пиков в измеренной передаточной функции.6, 7, 19 В целом, присутствие 0,5% влаги в масляной бумажной изоляции сдвигает резонансные пики до значения 0,79% .11, 20, 23 Эти зарождающиеся неисправные состояния проявляются как отклонения на более высоких частотах по величине и величине. функция фазовой частотной характеристики. Будучи высокочастотным измерением, основное внимание уделяется высокочастотному отклику изоляции, который в первую очередь является не чем иным, как диполярным поведением. Даже если для ориентации недостаточно времени, вводимой энергии, вызывающей дипольный момент, достаточно, чтобы вызвать диэлектрические потери в изоляции.30, 31 Например, если в изоляции присутствует влага, то количество энергии, которое действует на дипольный момент больше, вызывая большие отклонения в амплитудно-частотной характеристике 30, 31 Таким образом, простого сравнительного анализа может быть достаточно, чтобы определить состояние изоляции.

2.4 Корреляция дефектных состояний при измерениях частотной характеристики

Обычная практика корреляции состояний дефектов изоляции в масляно-бумажной изоляции посредством измерений FRA достигается путем мониторинга функции амплитудно-частотной характеристики.5, 6, 8, 20 То же самое моделируется как простые элементы сопротивления и емкости. 5, 6 Таким образом, любые отклонения в состоянии изоляции моделируются как изменение сопротивления и емкости. Сообщается, что влага оказывает существенное влияние на действительную и мнимую части комплексной диэлектрической проницаемости.6 В целом, действительная часть комплексной диэлектрической проницаемости будет зависеть от измерительной частоты, а мнимая часть — нет.6 В то же время старение Прессованный картон не должен вызывать видимых изменений частотного сдвига резонансных частот, кроме демпфирования его соответствующей величины.6, 7 Естественно, попытки устранить состояние изоляции под влиянием сборки обмотка-сердечник будут неточными.

Обобщая все, из этих литературных источников явствует, что применение метода FRA для измерения и оценки изоляции вводов привлекало широкое внимание как минимум на протяжении десятилетия. Результаты этих публикаций не только сосредоточены на оценке диэлектрического состояния, но и направлены на дальнейшее расширение возможностей метода FRA при онлайн-обнаружении неисправностей в трансформаторах и вводах.Тем не менее, соответствующие выводы имеют теоретическую основу и требуют серьезного экспериментального исследования.

На этом фоне настоящее исследование фокусируется на двух аспектах, а именно:
Использование тестов анализа частотных характеристик в качестве нетрадиционного метода для определения целостности изоляционных материалов и их подтверждения на действующих высоковольтных вводах и силовых кабелях.
Соотношение изоляционных материалов, высоковольтных вводов и кабелей с условиями конкретного дефекта.
На первый взгляд кажется, что эти различия можно определить, проведя простое измерение FRA. Однако это требует экспериментальной проверки, что и составляет предмет данной статьи.
3 ОСНОВНОЙ ПРИНЦИП
Характеристики изоляции описываются свойствами ее материала, такими как проводимость (σ), коэффициент потерь (tan δ), комплексная диэлектрическая проницаемость (), геометрия и т. Д., 3, 28, 30-32 Динамические характеристики изоляции дополнительно зависят от приложенного напряжения и частоты, и соответствующее макроскопическое и молекулярное поведение можно адекватно описать с помощью простого представления схемы с сосредоточенными параметрами.31 Итак, анализ поведения изоляции на высоких частотах путем ввода синусоидальных сигналов с дискретными частотными шагами и измерения, анализа их отклика с точки зрения функции проводимости / импеданса, все вместе составляют основной принцип измерения частотной характеристики.3, 5, 6 В общем, изоляция может восприниматься как простой идеальный конденсатор и представлена в виде схемы с сосредоточенным сопротивлением (R) и емкостью (C). Топология этих схем RC-цепей с сосредоточенными параметрами (т. Е. Последовательно / параллельно) определяется на основе их макроскопических и / или молекулярных характеристик для приложенного напряжения (переменного или постоянного тока) и частоты. На рис. 1A – C показан основной принцип и возможные схемы RC-цепочки с сосредоточенными параметрами изоляции.
Основной принцип измерения и анализа частотной характеристики изоляционных материалов.(A) Схематическое описание (B) RC-параллельная цепь (на низких частотах) (C) RC-последовательная цепь (на высоких частотах)
Параметры изоляции, такие как проводимость (или удельное сопротивление), ток смещения и явления поляризации, а также предполагаемые механизмы приравниваются к типичному отклику сопротивления и емкости при последовательном и / или параллельном подключении. Следовательно, диэлектрические параметры (σ, ϵ, tan [δ] и т. Д.) Получают косвенно путем моделирования и подгонки кривой измеренных данных к принятой схеме RC-цепи с сосредоточенными параметрами.3, 21, 28, 30, 31 Частотная зависимость изоляции и соответствующие последовательные и параллельные представления с использованием схемы RC-цепи решаются на основе наблюдения за структурой, проявляющейся в потерях (tan δ), и приписывания ее исключительно постоянной проводимости. В зависимости от частоты коэффициент потерь (tan δ) может проявляться либо в виде гиперболически убывающих (≈1 / ω), либо линейно (≈ω) возрастающих кривых соответственно.3, 31 Другими словами, на более низких частотах картина проявляется в виде коэффициент потерь (tan δ) будет гиперболически уменьшаться, в то время как то же самое на более высоких частотах будет по своей природе линейным.Это вполне естественно, поскольку эти типичные модели коэффициента потерь (tan δ) отражают характеристики изоляции в зависимости от приложенного напряжения и частоты. На более низких частотах накопление зарядов и более медленный процесс поляризации и движения ионов на большие расстояния (если таковые имеются) проявляют потери, которые гиперболически уменьшаются с приложенной частотой. На более высоких частотах заряды накапливаются и пополняются быстрее, а более медленные процессы поляризации отсутствуют, поскольку время, предусмотренное для ориентации диполя (дипольный момент), слишком мало, впредь кажется, что линейно увеличивается с частотой.3, 30, 31 Таким образом, накопление заряда и потери проводимости, возникающие на низких частотах, представлены в виде параллельной RC-эквивалентной схемы, показанной на рисунке 1B.3. В дальнейшем моделируется поведение изоляции на высоких частотах, описывающее накопление заряда и потребление энергии. в виде последовательной RC-цепи (рисунок 1C). Поскольку настоящий метод FRA является высокочастотным измерением, представление последовательной RC-цепи является адекватным и в дальнейшем используется для анализа.
Существует несколько методов временной и частотной области (спектроскопия временной и частотной области), используемых для определения этих диэлектрических параметров по отдельности или вместе на основе измеренных данных отклика.Эти методы четко определены и широко используются на протяжении более пяти десятилетий и рассматриваются как традиционные подходы. Как объяснялось ранее, в этих традиционных методах используются косвенные подходы, такие как подгонка кривой, моделирование и т. Д., Для определения параметров изоляции. Кроме того, наблюдается картина, проявляющаяся в коэффициенте потерь по отношению к приложенному напряжению и / или частоте, вызванному молекулярным поведением изоляции, вызывающей проводимость, поляризацией. Эта процедура хорошо известна и широко известна как чувствительная и точная, тем не менее, требует большего времени измерения для того, чтобы произошел процесс изоляции, что является серьезным недостатком.Применяемые в настоящее время новые методы сокращают продолжительность измерения, но опять же косвенно и требуют эталонных моделей и алгоритмов подбора кривой. В этом контексте настоящее исследование посвящено использованию нетрадиционных методов испытаний FRA для определения диэлектрической целостности изоляционных материалов и оборудования. Сделанные соответствующие измерения и сделанные выводы являются прямыми, поскольку сложное молекулярное поведение изоляции упрощается до макроскопического, тем самым сводя его к простой комбинации RC-цепи.Состояние изоляции можно определить напрямую, наблюдая за отклонениями емкости изоляции, измеренной непосредственно с клемм испытуемого объекта.
Основополагающий принцип метода FRA рассматривает тестовый объект как « BLACK-BOX » и характеризует их поведение в широком диапазоне частот. Если «черный ящик» представляет собой трансформатор, то электростатическая и электромагнитная связи проявляются как один или несколько резонансов, поскольку то же самое можно воспринимать как лестничную сеть сопротивлений, собственных и взаимных индуктивностей и емкостей соответственно.В то же время, если «черный ящик» является фильтром, тогда соответствующие характеристики не будут иметь резонансов, вместо этого будут демонстрировать поведение цепей RC, RL (то есть, низкие частоты, высокие частоты, полосы пропускания и т. Д.) . В случае изоляции в виде «черного ящика» соответствующие характеристики будут аналогичны характеристикам RC-цепи. Соответствующая емкость, вычисленная относительно частоты, в конечном итоге покажет частотное ограничение предлагаемого метода. Во время измерений FRA, как правило, анализируются резонансные пики и соответствующие повороты фаз в функции амплитудной и частотно-частотной характеристики.5, 32, 33 Эти резонансные пики являются результатом коллективного поведения сопротивления, индуктивности и емкостного сопротивления соответственно 5, 32, 33 В данном контексте изоляция воспринимается как последовательная / параллельная комбинация сопротивления и емкости без индуктивности. тем не менее, соответствующий спектр содержит пики в их соответствующей функции амплитудно-частотной характеристики.33, 34 Этот пик указывает на частотную зависимость комплексной диэлектрической проницаемости изоляционного материала.3, 21 То же самое можно хорошо объяснить уравнением Дебая, которое приведено ниже.31 Теоретически изоляционный материал можно полностью охарактеризовать с точки зрения его комплексной диэлектрической проницаемости. Это можно лучше объяснить и понять, проанализировав уравнение Дебая, показанное в уравнениях (1), (2) и (3) соответственно.
комплексная диэлектрическая проницаемость * = r ′ ± jϵi ″ (1)
r ′ = ϵ∞ + ϵs − ϵ∞1 + ω2τ2 (2)
ϵi ″ = ωτϵs − ϵ∞1 + ω2τ2 (3)
где ϵ _r ′ ϵ _i ″ — действительная и мнимая части комплексной диэлектрической проницаемости.Уравнение Дебая представляет собой функцию отклика диэлектрической проницаемости на более низких и более высоких частотах. Таким образом, согласно уравнению Дебая, коллективное поведение комплексной диэлектрической проницаемости во всем диапазоне частот, то есть от очень низкой частоты до очень высокой частоты, в конечном итоге проявится в виде экспоненциального увеличения и уменьшения, проявляющегося в виде резонансного пика (см. Стр. 23, столбец 2, рисунок 8 в 6). В целом, резонансный пик — это точная средняя точка, в которой действительная и мнимая части комплексной диэлектрической проницаемости сокращаются, указывая на то, что постоянная времени релаксации и частота равны.Поскольку в настоящем исследовании используется метод анализа частотной характеристики, может быть уместно объяснить то же самое в терминах комплексного импеданса или проводимости, как указано ниже: Полная проводимость образца, представленная эквивалентной схемой, обеспечивающей параллельную проводимость G (ω) и емкость C (ω) определяется выражением
Yω = jωadϵ′ − jϵ ″ (4)
Y * ω = jωC * ω (5)
Yω = Gω + jωCω (6)
Комплексная емкость C * (ω) определяется выражением (a / d) *, где a и d — площадь и толщина изоляции, определяемые геометрией, а ϵ * — комплексная диэлектрическая проницаемость материала.
4 ПРОЦЕДУРА
Целью настоящего исследования является выявление, если возможно, количественной оценки влияния влаги и физических дефектов в изоляционном материале с использованием метода FRA. Это достигается путем наблюдения отклонений в функции амплитудно-частотной характеристики (измеренной с использованием метода FRA) и их корреляции с выявленным дефектным состоянием. Для этого выбирается несколько образцов изоляционных материалов, обычно используемых в трансформаторах, вводах и кабелях, которые подвергаются измерениям FRA.Первоначально выбранные образцы подготавливаются вручную в соответствии с экспериментальными требованиями, а затем разделяются на три группы: « первичный » и « влажный / влажный » и « физическое повреждение / разложение » соответственно. В целом образцы, сгруппированные в категории « virgin / Dry », являются новыми и не имеют проблем. Образцы, сгруппированные под «влажность / влажный » и « физическое повреждение / разложение », имели проблемы, которые вызывались в них вручную.Например, образцы, сгруппированные в категории « влажность / влажность », в течение определенного периода подвергаются воздействию воды и водомасляных смесей. Образцы, сгруппированные под « физическое повреждение / деградация », имеют материальный ущерб, такой как treeing или электрический прокол соответственно. Кроме того, образцы в соответствующих категориях тщательно отбираются, чтобы они часто сталкивались с такими проблемами в реальной жизни. После завершения подготовки материала амплитудно-частотная характеристика первичных и дефектных образцов записывается и далее анализируется для корреляции отклонений, вызванных соответствующими условиями неисправности.Как только это будет выполнено, результаты тестовых образцов проверяются экспериментально на фрагменте реального кабеля. Выбранный образец фрагмента кабеля имеет длину 5 м, рассчитан на напряжение 20 кВ и извлечен из нового подземного силового кабеля среднего напряжения. Предварительно образцы кабеля подготавливаются вручную задолго до экспериментов и классифицируются в зависимости от того, является ли он чистым или неисправным («, электрический прокол, »). Затем записывается амплитудно-частотная характеристика и анализируются отклонения, вызванные состоянием неисправности.Позже эти результаты испытаний образцов подтверждаются экспериментально на действующих высоковольтных вводах и силовых кабелях среднего напряжения (концевые заделки) соответственно.
Экспериментальная проверка включала реальные высоковольтные вводы и силовые кабели, которые используются на электростанции. На рис. 2A, B показана принципиальная схема вводов, силовых кабелей и их настройки, способы подключения, измеряемые параметры и т. Д., Включенные в это исследование. Во-первых, вводы и кабели выбираются таким образом, чтобы они были идентичны по номиналу, и классифицируются на четыре набора / группы ( Set-I , Set-II , Set-III , Set-IV ) исходя из их изоляции и применения.Среди всего прочего, первый набор (то есть Set-I ) вводов представляет собой созданные по конструкции прототипы, выдержанные, но не имеющие дефектов и применяемые в качестве эталонного объекта для целей разработки. Второй набор ( Set-II ) вводов устанавливается на высоковольтные клеммы фазы ( U _T, V _T, W _T) и нейтраль ( N _T) силового трансформатора 40 МВА, 110 кВ / 20 кВ.В целом, вводы (комплект II), установленные на фазных ( U _T, V _T) и нейтральных ( N ) выводах, устарели и находятся в хорошем состоянии. на W -фаза подозревается в начальной неисправности. Это определяется путем измерения коэффициента мощности этих вводов. После этого на выбранных вводах проводятся эксперименты и анализируется соответствующая функция амплитудно-частотной характеристики.Соответствующий образец, проявляемый этими втулками, изучается, и исследуются возможности соотнесения его с состоянием дефекта.
Схематическое описание способа подключения и измеряемых количеств высоковольтного ввода, установленного в трансформаторе, и силового кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена (A) Изолятор (B) Силовой кабель с изоляцией из сшитого полиэтилена
Следующая аттестация касается двух комплектов подземных силовых кабелей среднего напряжения (всего четыре), предназначенных для удовлетворения требований к подключению внутреннего распределительного трансформатора 630 кВА, 20 кВ / 400 В.Каждый комплект содержит два кабеля; новый и старый кабель, выводимый из эксплуатации с разным интервалом (первый комплект: 12 лет, второй комплект: 23 года). В любом случае длина кабеля остается неизменной, а концевые заделки новых кабелей тщательно подготавливаются задолго до экспериментов. Кроме того, целостность концевых заделок новых кабелей проверяется вручную и перекрестно проверяется экспериментально с помощью измерений частичных разрядов в соответствии с IEC 60270 (испытательное напряжение = 20 кВ, Q _IEC <3 пКл).Рабочие кабели в настоящее время находятся внутри помещения, отныне их не беспокоят внешние факторы, такие как дождь, снег и т. Д., Тем не менее, возникли незначительные проблемы, и они были сняты с эксплуатации для дальнейших исследований. После принятия необходимых мер предосторожности и регулярных проверок измеряется и записывается базовая амплитудно-частотная характеристика концевых заделок новых кабелей. После этого измеряется и анализируется состояние изоляции рабочих концов кабеля. Следовательно, условия изоляции концов кабеля « хороший, » и « дефектный, » идентифицируются путем наблюдения отклонений в их соответствующих функциях амплитудно-частотной характеристики.
5 ЭКСПЕРИМЕНТОВ
Принцип измерения FRA заключается в подаче низковольтных синусоидальных тестовых сигналов с дискретными частотными шагами в тестируемый объект, регистрации величин ввода-вывода и анализа функций системы (точки возбуждения и / или передаточные функции) соответственно. В этом исследовании используется пропускная способность управляющей точки, поскольку соответствующие пики и впадины являются не просто функциональными максимумами или минимумами, но и собственными частотами исследуемого тестового объекта.В данном контексте под тестовым объектом подразумеваются новые (первичные) и дефектные (вызванные вручную неисправности) образцы, приготовленные из изоляционных материалов, широко используемых в высоковольтных вводах и силовых кабелях. Выбранные образцы извлекаются из изоляционных материалов, таких как полимер, армированный волокном пластик (FRP), полипропилен, прессованный картон, минеральное масло и сшитый полиэтилен (XLPE), и сгруппированы в три набора в соответствии с их дефектным состоянием. В таблице 1 представлена краткая информация об исследуемых образцах, неисправных состояниях и соответствующая групповая классификация.В целом, были изучены два состояния дефекта, а именно: влажность / влажный и физическая / материальная деградация , которые обычно возникают в изоляции силовых трансформаторов, вводов и кабелей. В случае наличия влаги / влажного дефекта текущая тенденция состоит в том, чтобы соотносить процентное содержание влаги в изоляции с соответствующими изменениями, вносимыми в функцию амплитудно-частотной характеристики. Этот подход получил широкое внимание, и, возможно, существует несколько доступных литературных источников, содержащих важные данные в этом направлении.В то же время продолжительность воздействия влаги / воды на изоляцию также является важным фактором, который зависит от постоянной времени всей конструкции. Тем не менее, этому подходу уделялось мало внимания, и в настоящее время он рассматривается в данном исследовании.
Таблица 1. Список выбранных испытательных образцов изоляционных материалов и исследованных соответствующих дефектных состояний
Набор Неисправный Статус Опытный образец Замечания
1 Девственное / сухое Новый Полимер Исходный уровень / Ссылка
Пластмасса, армированная волокном
Прессованный картон
Полипропилен
XLPE
2 Влажность / влажность Вода FRP Два идентичных образца погружены, один — на 4 часа, второй — на 18 часов
Полипропилен
Водно-масляная смесь Прессованный Два идентичных образца, погруженных в смесь масла и воды: один на 4 часа, второй на 18 часов
3 Физическая / материальная деградация Физический урон Картон с деградацией материала Два идентичных образца; первый образец с деградацией длиной 1 мм, второй образец с деградацией длиной 2 мм
XLPE образец Дерево в образце
Фрагмент кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена среднего напряжения Электрический прокол в образце
^a Сшитый полиэтилен.
В экспериментах FRA участвовали два идентичных хороших и дефектных образца, и впоследствии предпринимались попытки различить их, наблюдая отклонения в функции амплитудно-частотной характеристики. В целом, исследования условий влажность / влажность включали два образца прессованного картона и стеклопластика, в то время как исследование физического / материального разложения включало два образца материалов с изоляцией из сшитого полиэтилена, извлеченных из силового кабеля среднего напряжения на 20 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена.В случае условия влажность / влажность , первый образец прессованного картона и материалов FRP хранится как новый и в сухом состоянии, в то время как второй образец находится во влажном состоянии путем погружения на 18 часов в воду, что делает его дефектным. Результаты, полученные на новом образце, считаются исходными и в дальнейшем используются в качестве справочных для дальнейшего сравнительного анализа. Когда образцы готовы, на этих сухих и влажных образцах проводятся измерения FRA и изучается влияние воды на выбранный прессованный картон и материалы FRP путем наблюдения за отклонением в соответствующей функции амплитудно-частотной характеристики.В качестве дополнительного шага через 3 часа извлекаются влажные образцы и выполняются измерения FRA, чтобы понять типичный образец и промежуточное поведение поглощения воды выбранными образцами прессованного картона и FRP. Ожидается, что такое измерение позволит выявить вариации, вносимые водой, и соответствующую картину отклонений амплитудно-частотной характеристики сухих и влажных образцов. Следующая серия экспериментов по второму дефектному состоянию (например, физическая деградация / разрушение материала ) исследуется на картоне и материалах из сшитого полиэтилена.При этом задействованы два образца; первый — это новый материал, не имеющий каких-либо физических дефектов / разрушения, а второй подготовлен с физическим дефектом, таким как повреждение или разрушение прессованного картона и электрический прокол сшитого полиэтилена. Когда образцы готовы, их помещают в испытательную ячейку и подвергают измерениям FRA, и исследуют отклонения, вносимые ими в соответствующую функцию амплитудно-частотной характеристики.
На рисунке 3 показано графическое описание испытательной установки, используемой для выполнения измерений FRA на выбранных испытательных образцах.Испытательная установка (Рисунок 3) состоит из испытательной ячейки ( LDZ-5 / S1 ) с верхним, нижним, защитным или экранирующим электродами, генератора произвольных функций ( Tektronik AFG 3101 ), токоизмерительного датчика ( Tektronik P6021 , чувствительность: 0,1 В / А и полоса пропускания: 50 МГц) и 8-битный, 200 Мвыб / с, цифровой запоминающий осциллограф ( Yokogawa DL3000 ). Размеры верхнего, нижнего и защитного электродов составляют 142 мм (верх), 100 мм (низ) и защитный электрод (20 мм) соответственно.Образцы для испытаний подготавливаются надлежащим образом, чтобы они были однородными по размерам (толщина = 0,4 мм, диаметр = 140 мм), и их можно было надлежащим образом разместить в испытательной ячейке без влияния внешних факторов и паразитных емкостей, влияющих на чувствительность измерений. Верхний электрод используется для ввода синусоидальных тестовых сигналов (размах 10 В) непосредственно в материал, в то время как отклик (входной ток) измеряется одновременно с помощью токоизмерительного датчика. Защитные электроды минимизируют внешние воздействия, дополнительные нарушения и сохраняют чувствительность и точность измерений.Измеренные сигналы передаются на оборудование по коаксиальным кабелям для повышения помехоустойчивости. Соблюдаются необходимые меры предосторожности при использовании коаксиальных кабелей, перемычек и соединительных проводов. Длина кабеля, перемычек и соединительных проводов должна быть минимальной, чтобы исключить двусмысленность. Тот же набор соединительных проводов и кабелей используется для обеспечения повторяемости измерений. Кроме того, экспериментально подтверждается, что измерительная установка не влияет и не вносит дополнительный импеданс во время реальных измерений.После принятия необходимых мер предосторожности применяется процедура ручной развертки частоты, при которой частота возбуждения вручную регулируется от 1 Гц до 50 МГц дискретными шагами. Соответственно, вертикальная шкала осциллографа динамически регулируется для достижения полного отклонения шкалы, и записываются функции амплитудной и фазовой частотной характеристики. Как известно, пики и впадины в амплитудно-частотной характеристике функции точки возбуждения описывают характеристику материала, в то время как функция фазы помогает обеспечить точные пики и впадины.5, 32, 33 Так как АЧХ не раскрывает никакой дополнительной информации, в дальнейшем не сообщается.32, 33
Графическое описание испытательной установки, используемой для измерения амплитудно-частотной характеристики выбранных испытательных образцов с использованием метода FRA
На рисунке 4 показана амплитудно-частотная характеристика новых / первичных тестовых образцов, сгруппированных в категорию «набор-1». Из рисунка 4 становится ясно, что картина, проявляемая выбранными образцами (перечисленными в таблице 1) в их соответствующих амплитудно-частотных характеристиках, остается аналогичной, однако частота, на которой возникают их соответствующие резонансные пики, кажется, немного отличается.Это разумно, так как диэлектрическая проницаемость выбранных образцов разная. В целом, образец, приготовленный из полимерного материала, показал доминирующий резонансный пик на более высокой частоте, в то время как другие, кажется, выстраиваются немного ниже. Тенденция выравнивания, похоже, следует за соответствующими значениями диэлектрической проницаемости выбранных материалов. Кроме того, величина резонансных пиков, измеренных для каждого материала, участвовавшего в этом исследовании, кажется разной, самая низкая — у полимера, а самая высокая — у полипропилена.Поскольку размеры идентичны, соответствующая причина может быть связана с высокочастотным поведением и / или откликом выбранных материалов. Еще раз, эти наблюдения согласуются с нашими ожиданиями, а также соответствуют существующей литературе, что отныне обосновывает использование метода FRA для определения состояния изоляционных материалов. После этого внешнее возмущение (как указано в таблице 1) вручную вводится в аналогичные испытательные образцы, и измерения повторяются.Поскольку выбранные образцы идентичны, соответствующие полученные результаты сопоставимы друг с другом.
Амплитудно-частотная характеристика новых / сухих испытательных образцов полимера, полипропилена, стеклопластика и прессованного картона, измеренная с использованием метода испытания FRA
На рис. 5A, B показаны амплитудно-частотные характеристики новых / сухих и влажных образцов FRP и полипропиленовых материалов, участвовавших в настоящем исследовании. Из рисунка 5A становится ясно, что присутствие воды изменило состояние материала FRP, вызывая отклонения в функции амплитудно-частотной характеристики.Эти отклонения более заметны на резонансных пиках амплитудно-частотной характеристики. В целом, из рисунка 5A можно сделать два наблюдения. Во-первых, новое / сухое состояние выбранного образца FRP проявило два резонансных пика: первый оказался доминирующим, а второй (резонансная частота выше, чем самая первая) оказался ближе и слабее первого. Второе наблюдение, сделанное на рисунке 5A, — отклонения в этих резонансных пиках влажных образцов, указывающие на значительное влияние воды на состояние материала FRP.Влажность в образце FRP изменила резонансную частоту, заставив ее перейти на новое более низкое значение. Другими словами, влажность заставила резонансный пик образца сместиться или сдвинуться влево в диапазоне частот. Соответствующая величина (влажный образец) увеличилась, а более слабые пики затухают в функции амплитудно-частотной характеристики. Это типичное отклонение указывает на то, что вода проникла в волокнистый материал в образце FRP или абсорбировалась им, что впоследствии изменило величину и частоту резонансного пика.Кроме того, из рисунка 5A также можно было наблюдать, что эти отклонения, такие как сдвиг частоты и увеличение величины, в некоторой степени связаны с продолжительностью погружения образца в воду. Для сравнения, промежуточное измерение, проведенное после 3 часов погружения в воду, показало только незначительный сдвиг влево с меньшим увеличением величины резонансного пика, тогда как то же самое через 18 часов было значительно больше. Таким образом, как видно из рисунка 5A, присутствие воды в материале FRP можно легко обнаружить, просто наблюдая отклонения в функции амплитудно-частотной характеристики.В противоположность этому, измерения FRA на полипропилене показали разные результаты. На рис. 5В показаны амплитудно-частотные характеристики новых / сухих и влажных образцов полипропиленового материала, участвовавших в этом исследовании. Как и ожидалось, присутствие воды относительно не влияло на состояние образца полипропилена независимо от продолжительности погружения в воду. Соответствующие следы амплитудно-частотной характеристики (рис. 5В) новых / сухих и влажных образцов неизменно остаются на одной линии друг с другом.Такое поведение является ожидаемым, поскольку выбранный образец полипропилена является сильно гидрофобным по своей природе. Таким образом, естественно, что выбранный образец полипропилена демонстрирует большую водонепроницаемость, отныне никаких отклонений в амплитудно-частотной характеристике. После этого исследуются возможности использования метода FRA для определения наличия воды в образце маслопресса.
Амплитудно-частотная характеристика армированного волокном пластика и полипропилена, погруженных в воду на определенный период (A) армированный волокном пластик (B) полипропилен
На рис. 6 показаны амплитудно-частотные характеристики новых / сухих и влажных образцов маслопрессового картона, участвовавших в данном исследовании.Как и ожидалось, масло и вода изменили состояние прессованного картона и тем самым внесли заметные изменения в амплитудно-частотную характеристику. Эти изменения отчетливо видны на резонансных пиках амплитудно-частотной характеристики, отныне их можно использовать для различения сухого и влажного состояния маслопрессованного материала. Для сравнения, масло увеличило амплитуду и изменило резонансную частоту до нового значения (т. Е. Ниже, чем у нового / сухого образца), что проявилось в увеличении амплитуды и смещении резонансного пика (слева) в функции амплитудно-частотной характеристики. .Кроме того, из рисунка 6 также следует, что левый сдвиг резонансного пика и дальнейшее увеличение его величины, по-видимому, увеличивается с продолжительностью погружения образца в масло. Образец через 18 часов показал большее смещение резонансного пика влево с увеличенной величиной, тогда как то же самое, измеренное через 3 часа, было относительно меньшим. Причина сдвига резонансной частоты влево и увеличения ее величины объясняется увеличением емкости (или комплексной диэлектрической проницаемости ′ + jϵ ″ ) из-за присутствия в масле, что является желательным.В то же время вода ухудшает состояние образца маслопресса и вносит заметные отклонения в амплитудно-частотную характеристику. То же самое можно было наблюдать на Рисунке 6 соответственно. В частности, вода в образце маслопрессового картона сместила резонансный пик вправо (т.е. на частоту выше, чем в новом / сухом образце) и уменьшила его величину. Причина смещения резонансного пика вправо объясняется увеличением мнимой части комплексной диэлектрической проницаемости ( jϵ ″ ), в то время как уменьшение величины связано с эффектом затухания, который может восприниматься как следствие увеличения действительной части комплексной диэлектрической проницаемости. ( ϵ ′ ).Таким образом, исходя из результатов исследований FRP и картона, кажется, что измерения FRA могут быть использованы для определения наличия воды в материале. Как только это установлено, на испытательных образцах проводятся эксперименты, чтобы выяснить возможности выявления физических дефектов / повреждений. После этого были проведены дальнейшие эксперименты на новом и неисправном картоне ( деградация материала ) и ( пробой ) образцах сшитого полиэтилена для обоснования использования метода FRA для определения физических дефектов и деградации материала на изоляционных материалах.
Амплитудно-частотная характеристика масла и картона в масле и водонефтяной смеси за период 18 часов
Дальнейшие эксперименты с новыми и дефектными образцами прессованного картона и сшитого полиэтилена подтверждают возможности использования метода FRA для распознавания физического дефекта и деградации материала. В данном контексте неисправность подразумевает разрушение материала диаметром примерно 1 мм и 2 мм в образце прессованного картона и электрический прокол в материале из сшитого полиэтилена.На рис. 7А показана амплитудно-частотная характеристика новых и неисправных образцов картона, включенных в настоящее исследование. Наличие физических дефектов внесло заметные изменения в амплитудно-частотную характеристику, которая, соответственно, стала более доминирующей на ее резонансных пиках. Всего можно сделать два наблюдения. Во-первых, состояние дефекта в выбранном образце картона вынудило резонансный пик сместиться к более высокому значению, что проявилось как сдвиг вправо в функции амплитудно-частотной характеристики.Во-вторых, величина резонансного пика остается увеличенной, что указывает на увеличение емкости изоляции. Еще раз, эти отклонения (сдвиг частоты, увеличение величины) пропорциональны интенсивности и размеру физического дефекта и / или деградации материала. В то же время оказывается, что местоположение дефекта несущественно. На рисунке 7B показана функция амплитудно-частотной характеристики новых и неисправных образцов из сшитого полиэтилена, включенных в настоящее исследование. В данном случае неисправность заключается в электрическом проколе образца из сшитого полиэтилена.Из рисунка 7B видно, что состояние дефекта в образцах из сшитого полиэтилена изменило резонансные пики аналогично тому, как это было у материала прессованного картона (рисунок 7A). Частота резонансного пика вынуждена переходить в более высокие частоты, в то же время его величина немного затухает. После этого эксперименты проводятся на образце кабеля 20 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена. Соответствующая амплитудно-частотная характеристика показана на рисунке 8.
АЧХ образцов прессованного картона и сшитого полиэтилена с физическими / материальными повреждениями и без них (A) прессованный картон с физическим дефектом (B) электрический пробой
Амплитудно-частотная характеристика нового и неисправного (проколотого) образца кабеля, извлеченного из действующего силового кабеля среднего напряжения 20 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена
Перед экспериментами FRA концевые заделки выбранного образца кабеля должным образом подготавливаются так, чтобы синусоидальные тестовые сигналы можно было вводить в выводы и измерять отклики от них.Необходимые соединения выполняются с помощью кабелей, зажимов, а входные выходные сигналы передаются через коаксиальные кабели. Позже состояние концевых заделок выбранных новых образцов кабеля проверяется вручную и экспериментально (уровень частичного разряда <3 пКл) перекрестно проверяется. После того, как эти необходимые меры будут выполнены, дефектные образцы с электрическим проколом на концевой заделке тщательно подготавливаются. После этого на выбранном образце кабеля проводятся эксперименты по FRA и изучается соответствующая амплитудно-частотная характеристика.Соответствующая функция амплитудно-частотной характеристики выбранного образца кабеля показана на рисунке 8. На первый взгляд, эксперименты с выбранным образцом кабеля подтверждают возможности использования метода FRA для выявления физических дефектов и деградации материала на оконечной заделке. Подобно предыдущим исследованиям, вызванное вручную дефектное состояние (электрический прокол) привело к заметным изменениям в амплитудно-частотной характеристике.
Электрический прокол на конце-заделке заставил частоту резонансного пика сместиться вправо, то есть в сторону более высоких частот, при этом соответственно уменьшилась его величина.Эта картина согласуется с наблюдениями, сделанными на образцах из сшитого полиэтилена и прессованного картона. Следовательно, из этого экспериментального исследования явствует, что, просто наблюдая за резонансными пиками, можно определить состояние изоляции кабеля на концевой заделке. Однако предложенный метод и наблюдения действительны для концевых заделок, а не для всего кабеля. Причина кроется в большей емкостной проводимости всего кабеля на конце кабеля.Поскольку это емкостное устройство, полное сопротивление всего кабеля на измерительном конце относительно больше, чем на концевом заделке. Таким образом, весь кабель, за исключением концевых заделок, воспринимается как разомкнутая цепь, поэтому отныне только емкостная проводимость изоляционного материала и соответствующая геометрия вносят вклад в измеряемый импеданс. Тем не менее, это является преимуществом, поскольку концевые заделки (и соединения) требуют большого внимания, помимо всего кабеля, поскольку несовершенства и асимметричные края вызывают физическое повреждение из-за повышенной концентрации электрического напряжения.
Обобщая все, из этого экспериментального исследования следует, что метод FRA может использоваться для определения влажности, физических дефектов и разрушения изоляционных материалов. То же самое было широко исследовано в отношении реальных силовых и распределительных трансформаторов. После этого проверяются возможности расширения возможностей метода FRA при определении состояния изоляции вводов и кабелей.
6 ПРОВЕРКА
Экспериментальная проверка включала фактические высоковольтные вводы и силовые кабели, которые являются либо новыми / прототипами по конструкции, либо находящимися в эксплуатации аппаратами, установленными на выводах трансформатора электростанции.В таблице 2 показаны выбранные силовые агрегаты, их номинальные характеристики, классификация, соответствующее применение и их текущее состояние или условия эксплуатации. Групповая классификация выбранных высоковольтных аппаратов основана на их изоляции и применении. В целом выбранные высоковольтные вводы имеют одинаковые номиналы 123 кВ, 630 А, с масляной изоляцией, имеют масляный отвод для измерения откликов и сгруппированы по категориям набор I и набор II. В целом, втулки ( U _X, U _Y), сгруппированные по категории I, спроектированы как прототип и используются в целях разработки.Втулки ( U _T, V _T, W _T, N _T) сгруппированы под высоким напряжением II. терминалы силовых трансформаторов 40 МВА, 110 кВ / 20 кВ и оставались в эксплуатации. Перед измерениями FRA состояние изоляции выбранных вводов определяется методом коэффициента мощности (cos ϕ). Среди всего прочего, ввод, установленный на фазе W _T трансформатора, обнаружил повышенный уровень коэффициента мощности, отныне подозреваемый в зарождающейся неисправности.Таким образом, предпринимается попытка проверить возможности распознавания этого дефектного ввода с помощью метода FRA.
Таблица 2. Электрооборудование, выбранное для проверки экспериментальных результатов испытаний образцов и изоляционных материалов.
Набор Испытательная установка Рейтинг Изоляция Примечания / заявка Статус
I Втулка ( U _X) 123 кВ, 630 А картон маслопресс Опытный образец Новое / Хорошее
Втулка ( U _Y) В возрасте / в хорошем состоянии
II Втулка ( U _T) 123 кВ, 630А картон маслопресс Устанавливается на высоковольтных выводах трансформаторов В эксплуатации / Хорошо
Втулка ( V _T) В эксплуатации / Хорошо
a Втулка ( W _T) Начало / дефект, увеличение cosϕ
Втулка ( N _T) В эксплуатации / Хорошо
III Кабель ( P _X1) 20 кВ XLPE Внутренний / лабораторный В эксплуатации / Хорошо
Кабель ( P _X2) В эксплуатации / Хорошо
IV Кабель ( P _P1) 20 кВ Полипропилен Внутренний / лабораторный В эксплуатации / Хорошо
^a Предполагаемая / развивающаяся неисправность / значение коэффициента мощности было выше.
Наглядное описание выбранных высоковольтных вводов и их измерительных отводов показано на рис. 9A, B соответственно. Высоковольтные вводы в set-I являются прототипом и не подключены к какому-либо фактическому силовому устройству. Следовательно, ввод должным образом подготовлен и подвергнут экспериментальным исследованиям. Однако высоковольтные вводы категории II оставались установленными на фазных ( U _T , VT, W _T) и нейтральных ( N _T) клеммах соответственно. .Таким образом, перед измерениями предпринимаются определенные меры предосторожности, чтобы избежать влияния других вводов и расположения сердечника обмотки трансформатора. Это достигается за счет правильного выбора клеммного соединения (клеммы с разомкнутой цепью, чтобы избежать помех от других вводов, сердечник обмотки), подходящего режима возбуждения (например, между выводом проходного изолятора и заземленным резервуаром) и измерения откликов на отводах проходного изолятора. Такие меры помогают в индивидуальной оценке каждого ввода, установленного на выводах силового трансформатора.После принятия этих мер предосторожности на выбранных высоковольтных вводах выполняются измерения FRA. Спектрально чистые синусоидальные тестовые сигналы вводятся непосредственно в изоляцию вводов с дискретными частотными шагами, и измеряются соответствующие данные амплитудно-частотной характеристики. Анализатор SFRA, широко известный как M5200, принят в настоящем исследовании с целью генерации / ввода синусоидальных тестовых сигналов в систему / геометрию изоляции и записи данных амплитудно-частотной характеристики.Используемый анализатор SFRA (M5200) имеет встроенный источник, способный генерировать спектрально чистые синусоидальные сигналы (20 В от пика до пика, от 10 Гц до 25 МГц) с дискретными частотными шагами. Анализатор SFRA включает метод измерения с тремя отведениями (источник, эталон и измерение) и может динамически регулировать отклонение вертикальной шкалы. Поскольку влияние обмоток и других вводов исключено, соответствующие выполненные измерения могут напрямую отражать состояние бумажно-масляной изоляции и ее геометрию.После этого последовательно проводятся эксперименты FRA на вводах и кабелях.
Графическое описание испытательной установки, используемой для измерения амплитудно-частотной характеристики высоковольтных вводов, установленных на вводы трехфазного трансформатора (A) на 40 МВА, 110 кВ / 20 кВ (A) (B) отвод ввода
На рисунке 10 показана амплитудно-частотная характеристика высоковольтных вводов ( U _X , U _Y), сгруппированных в категорию набора I.Являясь прототипом, высоковольтные вводы этой категории (набор-I) устарели, но не имеют каких-либо дефектов или начальных неисправностей. Таким образом, соответствующие результаты принимаются за основу, а образец, демонстрируемый высоковольтными вводами ( U _X, U _Y), используется в качестве ссылки в настоящем контексте. Всего задействованы два ввода, и соответствующие функции амплитудно-частотной характеристики (Рисунок 10), по-видимому, совпадают друг с другом и монотонно возрастают с частотой.На средних частотах есть меньшие отклонения, которые могут быть связаны с изменением проводимости масла. Еще раз, соответствующее изменение находится в приемлемом диапазоне, что еще раз подтверждается проведением испытаний коэффициента мощности (cos ϕ) при частоте сети 50 Гц. Этот линейный рисунок обоих вводов указывает на отсутствие дефектов изоляции, а монотонное увеличение амплитудно-частотной характеристики напоминает емкостный нарастающий характер бумажно-масляной изоляции. После этого проводятся измерения FRA на вводах Set-II, установленных на силовом трансформаторе 40 МВА.Ранее путем измерения коэффициента мощности (cos ϕ) было установлено, что ввод (комплект-II), установленный на фазе « W _T», показал отклонения в целостности изоляции. Для сравнения, коэффициент мощности ввода на фазе W _T оказался выше (cos ϕ _WT = 0,63), что свидетельствует о нарушении целостности его изоляции. При этом изоляция остальных вводов на фазу ( U _T, V _T, W _T) и нейтраль ( N _T) клеммы трансформатора оказались неработающими, и соответствующие значения коэффициента мощности находятся в допустимых пределах, то есть cos (ϕ _UT), cos (ϕ _NT), cos (ϕ _NT) ≈ 0.2. После этого для этих вводов проводятся эксперименты по FRA и анализируются соответствующие функции амплитудно-частотной характеристики.
Амплитудно-частотная характеристика высоковольтных вводов ( U _X, U _Y), сгруппированных в категорию набора I. (A) Амплитуда-частота (B) Фаз-частота
На рисунке 11 показана амплитудно-частотная характеристика работающих вводов, установленных на высоковольтных выводах силового трансформатора 40 МВА.Из рисунка 11 видно, что существует « квази-совпадение » между амплитудно-частотной характеристикой, измеренной из « U _T», « V _T» и «». N _T ”клеммы. Соответствующие трассы находятся на одной линии примерно до 30 кГц, после чего нейтральный ввод показывает незначительное отклонение (небольшое увеличение проводимости) в функции амплитудно-частотной характеристики. Это может быть связано с незначительным изменением проводимости масла, которая также находится в приемлемом диапазоне.Однако пики втулок « U _T», « V _T» и « N _T» более или менее расположены на одной линии, что указывает на целостность бумажно-масляной изоляции выбранных вводов в эксплуатации. В то же время проходной изолятор на фазе « W _T» проявился с большим отклонением его амплитудно-частотной характеристики. Соответствующие отклонения появляются во всем диапазоне частот.В частности, отклонения на более низких частотах демонстрируют пониженную адмиттанс, а соответствующие пики и изгибы, кажется, немного изменены (увеличиваются по величине), указывая на повышенную проводимость. Поскольку проходной изолятор является преимущественно емкостным по своей природе с очень меньшей индуктивностью, что способствует функции проводимости на очень высоких частотах. В данном контексте эти резонансы появляются в МГц, в то время как другие пики и перегибы на более низких частотах (рисунок 11) указывают на дефектную природу проходного изолятора.То же самое можно увидеть на Фигуре 10, где нет никаких дефектов, кроме небольшого изменения проводимости масла. Таким образом, представляется возможным выявить дефектные состояния высоковольтных вводов с помощью метода FRA. На основе этой информации проводятся дальнейшие эксперименты с силовыми кабелями с изоляцией из сшитого полиэтилена и полипропиленом.
АЧХ исправных высоковольтных вводов, установленных на фазе ( U _T, V _T, W _T) и нейтрали ( N _T) клеммы трехфазного двухобмоточного силового трансформатора
На рис. 2В показана испытательная установка, используемая для измерения частотной характеристики высоковольтных кабелей комплектов III и IV, включенных в настоящее исследование.В комплект III входили два кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена, первый из которых был новым, а второй находился в эксплуатации в течение длительного времени. Набор IV содержал рабочий кабель с полипропиленовой изоляцией, используемый для внутреннего применения. Перед измерениями кабели надлежащим образом подготавливаются с концевыми заделками, а их целостность обеспечивается с помощью обычных измерений частичных разрядов (ЧР) в соответствии со стандартом IEC (IEC 60270). Соответствующие уровни разряда находятся в допустимых пределах (PD <3pC), что подтверждает отсутствие неоднозначности на конечных выводах.После этого на выбранных кабелях проводятся измерения FRA. При этом концевые заделки новые, а находящиеся в эксплуатации кабели имеют соответствующую маркировку (новые концевые заделки 1 и 2 как N _et1, N _et2, I _et1, I _et2), в то время как он возбуждается на линейном выводе, а отклики измеряются на заземляющем проводе. Невозбужденный терминал остается разомкнутым, чтобы избежать отражений, поскольку намерение состоит в том, чтобы сосредоточиться на оконечном контакте, который исследуется.
На рис. 12A, B показана функция амплитудно-частотной характеристики концевых заделок кабеля набора III, включенных в настоящее исследование. На первый взгляд кажется возможным идентифицировать отклонения на концевых заделках, просто сравнивая амплитудно-частотные характеристики новых ( N _et1, N _et2) и находящихся в эксплуатации кабелей ( I _et1, I _et2) соответственно.Для сравнения, амплитудно-частотная характеристика концевых заделок нового и находящегося в эксплуатации кабеля продемонстрировала идеальное совпадение на начальных частотах. Дальнейшее увеличение тестовых частот привело к заметным изменениям в резонансных пиках, заставляя их перемещаться или смещаться вправо (в сторону более высоких частот) диапазона частот. Такие отклонения в резонансном пике указывают на возможность незначительной деградации материала, вызванной либо условиями повышенного напряжения, либо условиями зарождающейся неисправности.Тем не менее, слишком маленький процент отклонения отныне не представляет непосредственной угрозы. Это подтверждается оценкой измеренных уровней частичных разрядов и соответствующей модели частичных разрядов с фазовым разрешением. После этого проводятся эксперименты с концевыми выводами эксплуатационных кабелей высокого напряжения с полипропиленовой изоляцией, участвующих в настоящем исследовании. Перед этим концевые заделки маркируются как PP _et1, PP _et2 и подвергаются испытаниям PD и FRA, в то время как первый обеспечивает целостность изоляции, а последний подтверждает предыдущие экспериментальные Выводы.Кроме того, этот кабель с полипропиленовой изоляцией, находящийся в эксплуатации (внутри помещения) более 23 лет, не имеет данных « подпись ». Итак, в настоящем исследовании используется метод самооценки, то есть сравнение их ответов друг с другом для оценки целостности концевых заделок кабеля.
Амплитудно-частотная характеристика концевых заделок нового набора III и находящихся в эксплуатации высоковольтных кабелей, включенных в настоящее исследование. (A) Концевые заделки новых и находящихся в эксплуатации кабелей, обозначенных как первые ( N _et1, I _et1) (B) Концевые заделки новых и находящихся в эксплуатации кабелей, обозначенных как второй ( N _et2, I _et2)
На рисунке 13 показана функция амплитудно-частотной характеристики концевых заделок ( PP _et1, PP _et2) полипропиленовых кабелей, сгруппированных в категорию набора IV.При самостоятельном сравнении это можно было наблюдать из На рисунке 13 видно, что есть отклонения между функциями амплитудно-частотной характеристики обоих оконечных устройств ( PP _et1, PP _et2). Находясь в эксплуатации по крайней мере 23 года, оконечные устройства претерпели незначительное старение и с этого момента демонстрируют заметные изменения в их амплитудно-частотной характеристике. Соответствующие резонансные пики, появляющиеся на более высоких частотах, демонстрировали заметный сдвиг ( PP _et1 смещены вправо) друг относительно друга.Это указывает на то, что в любом из состояний обоих оконечных устройств, хотя и прошли обычные измерения частичных разрядов, возникает небольшая начальная проблема. В частности, сдвиг резонансных пиков указывает на возможность возникновения условий неисправности из-за физического повреждения или деградации определенного уровня. Этот результат согласуется с экспериментами с испытательными образцами из сшитого полиэтилена и образцом кабеля. Опять же, отклонения намного меньше, но требует постоянного контроля, чтобы избежать преждевременного выхода из строя концевых заделок.В то же время, поскольку это метод самооценки, трудно идентифицировать оконечное завершение с начальным состоянием неисправности, поскольку отсутствуют базовые данные или данные сигнатуры. В этом случае требуются дополнительные измерения, такие как обычное испытание частичных разрядов, анализ диэлектрического отклика и т. Д. В данном контексте уровень частичных разрядов концевой заделки, обозначенный как PP _et2, проявляет слегка повышенный уровень частичного разряда, следовательно, может быть нарушено состояние изоляции.
Амплитудно-частотная характеристика концевых заделок (Ppet1, Ppet2) находящегося в эксплуатации высоковольтного кабеля Set-IV, включенного в настоящее исследование
Таким образом, из настоящего исследования следует, что измерения FRA могут использоваться не только для определения наличия влаги / воды на высоковольтных вводах, но также для выявления физических дефектов и ухудшения качества материалов высоковольтных кабелей.
7 ВЫВОД И АНАЛИЗ
Выводы и наблюдения, которые можно сделать из этого исследования, перечислены ниже:
Во-первых, экспериментальные исследования подтверждают, что метод FRA можно использовать для проверки целостности изоляции высоковольтных вводов и силовых кабелей.То же самое было тщательно изучено в отношении силовых трансформаторов, и результаты этого исследования расширяют возможности метода FRA для вводов и силовых кабелей. Поскольку условия зарождающегося повреждения изменяют свойства материала, то же самое отражается на емкостном импедансе (или комплексной диэлектрической проницаемости), измеряемом непосредственно с клемм. Соответствующие начальные неисправности, такие как влажность, материальный ущерб / деградация, вносят заметные изменения в амплитудно-частотную характеристику, которая становится более заметной на пиках.Эти изменения относятся к типу дефекта или зарождающейся неисправности, возникающей в изоляции, и отныне могут быть коррелированы друг с другом. Например, деградация материала вынудила пики переместиться в сторону более высоких частот, в то время как присутствие воды в изоляции заставило их перейти на более низкие или более высокие частоты. Причина сдвига резонансного пика вправо или влево (являющаяся полной проводимостью, то же самое может быть противоположной для импеданса) объясняется увеличением или уменьшением мнимой части комплексной диэлектрической проницаемости ( Джϵ ″ ).6, 9 Уменьшение величины происходит из-за демпфирующего эффекта, который может восприниматься как следствие увеличения действительной части комплексной диэлектрической проницаемости ( ′ ) .6, 9 В таблице 3 показаны образцы изоляции, принятые условия дефекта и наблюдаемые изменения. в соответствующей амплитудно-частотной характеристике функция.
Дальнейшие эксперименты с настоящими высоковольтными вводами подтверждают возможности использования метода FRA для выявления даже мельчайших физических дефектов, влажности и разрушения материалов в их изоляционной системе.Еще раз, то же самое можно определить, сравнив частотные характеристики нового и / или находящегося в эксплуатации сестринского блока и дефектных вводов соответственно. Как и ожидалось, влага в изоляции вводов изменила амплитудно-частотные характеристики на более высоких частотах, в то время как такие же на более низких частотах остались в соответствии друг с другом. Поскольку проходной изолятор изолирован масляной бумагой, присутствие воды, кажется, заставляет резонансный пик приближаться к более высоким частотам. Кроме того, ухудшение качества материала дефектного изолятора (фаза-W), вызванное тепловым повреждением, стало более заметным при более низких частотах амплитудно-частотной характеристики.Эти результаты согласуются с настоящими экспериментальными данными по изоляции и имеющейся литературой 5, 6, 9
Аналогичные наблюдения сделаны для силовых кабелей. Концы рабочих кабелей претерпели незначительные изменения в состоянии их изоляции, что привело к изменению их амплитудно-частотной характеристики. Это становится очевидным при сравнении оконцовки новых и находящихся в эксплуатации и / или устаревших кабелей. Для этой цели необходимы справочные данные или данные подписи, если не может потребоваться дополнительная информация из других методов испытаний, чтобы прийти к заключению.
Таблица 3. Корреляция состояний дефектов в изоляционных материалах и силовом оборудовании (высоковольтные вводы, силовые кабели) с изменениями, наблюдаемыми в функции амплитудно-частотной характеристики.
Объекты испытаний / Образцы изоляции Наблюдаемые отклонения
Материал Композиция Дефект Частота Величина Замечания
FRP Стекловолокно мокрый Нижний Уменьшение Вода между конструкциями
PP Полипропилен мокрый Нет Нет Иммунитет к воде
Бумага Масло (DIALA) Нет Нижний Увеличение Масло впитывается в структуру.
Бумага Нефть и вода мокрый Высшее Уменьшение Водопоглощение в структуре
XLPE образец Урон Высшее Увеличение Внутренние повреждения
FRP Стекловолокно Урон Высшее Увеличение Материальный ущерб
Кабель Фрагмент Прокол Высшее Уменьшение Внутренние повреждения
Втулка с масляной изоляцией мокрый Правый Уменьшение Требуются данные для подписи.
Кабель XLPE, PP Старение Левый Уменьшение Требуются данные для подписи.
Таким образом, из этого экспериментального исследования следует, что измерения FRA можно использовать в качестве нетрадиционного метода испытаний для оценки изоляции вводов и кабелей.Соответствующие результаты, представленные в этой статье, предлагают метод, который характеризует индивидуальный отклик вводов, установленных на клеммах трансформатора. Это позволяет не только оценивать состояние, но также дает возможность выполнять и импровизировать онлайн-измерения FRA и диагностику неисправностей вводов и трансформаторов.
8 ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Таким образом, из этого исследования можно сделать вывод, что потенциал метода FRA может быть расширен при определении целостности изоляции высоковольтных вводов и силовых кабелей.Это обеспечивается за счет систематических исследований изоляционных материалов, обычно используемых в высоковольтных вводах и силовых кабелях. Типичные частотные характеристики высоковольтного ввода представлены в этой статье. Соответствующие результаты также согласуются с результатами, опубликованными в современной литературе. Дальнейшие эксперименты с действующими силовыми кабелями и высоковольтными вводами, установленными на силовых трансформаторах, подтверждают эти экспериментальные результаты. Для оценки целостности изоляции проводится простой сравнительный анализ, а затем сводятся к минимуму процедуры субъективного анализа.Кроме того, предлагаются индексы, которые могут использоваться для корреляции состояния возможного дефекта в изоляции высоковольтного ввода и силового кабеля. Подводя итог, можно сказать, что результаты этого исследования представляют собой экспериментальные доказательства, устраняющие существующий научно-технический разрыв в этой области. Дальнейшая работа должна быть сосредоточена на оценке этой эффективности путем проведения экспериментов с изоляционными гирляндами, вращающимися машинами и дальнейшим расширением этого метода на онлайн-тестировании FRA силового и распределительного трансформатора.
КОНФЛИКТ ИНТЕРЕСОВ
Автор заявляет об отсутствии конфликта интересов, связанного с данной рукописью.
Список литературы
12 Мохсени Б., Хашемния Н., Ислам С. Оценка состояния ввода силового трансформатора с использованием SFRA и DGA в качестве вспомогательных инструментов. Международная конференция IEEE по технологиям энергосистем, 2016 г. (POWERCON). Вуллонгонг, Австралия: IEEE; 2016: 1-4.
15 Альджохани О., Абу-Сиада А. Определение минимального уровня обнаружения отказа трансформаторного ввода на основе анализа частотной характеристики (FRA). 2016 IEEE 2nd Annual South. Мощность Электр. Конф. (SPEC). Окленд, Новая Зеландия: IEEE; 2016: 1-5.
17 Багери М., Надери М.С., Блэкберн Т., Фунг Б.Т. Характеристики ввода влияют на оперативный анализ частотной характеристики обмотки трансформатора. 2012 IEEE Int’l Conf. по вопросам энергетики и энергетики (PECon). Кота-Кинабалу, Малайзия: IEEE; 2012: 956–961.
23Фофана И., Буальча А., Фарзане М. Определение характеристик стареющей изоляции масляно-прессованного картона трансформатора с использованием некоторых современных методов диагностики. Стажер Trans Electr Energy Syst . 2011; 21 (1): 1110–1127.
27 Тафия Дж.М.М., Дуарте Х.А., Фейто Х.С.Определение характеристик электрических напряжений в изоляции витков в катушке с произвольной намоткой на высоких частотах. Материалы Международной конференции IEEE 2004 г. по твердым диэлектрикам, 2004 г. ICSD 2004 г., Тулуза, Франция; 2004; 2 (1): 884-887.
Введение:
Измерение сопротивления изоляции — это стандартное стандартное испытание, выполняемое для всех типов электрических проводов и кабелей. Как производственное испытание, это испытание часто используется как приемочное испытание заказчиком, с минимальным сопротивлением изоляции на единицу длины, часто указываемым заказчиком.Результаты, полученные при испытании на ИК-излучение, не предназначены для использования при обнаружении локальных дефектов в изоляции, как при истинном испытании HIPOT, а скорее дают информацию о качестве материала, используемого в качестве изоляции.
Даже когда это не требуется конечному потребителю, многие производители проводов и кабелей используют испытание сопротивления изоляции для отслеживания процессов производства изоляции и выявления возникающих проблем до того, как переменные процесса выйдут за допустимые пределы.
Выбор ИК-тестеров (Megger):
Доступны тестеры изоляции с испытательным напряжением 500, 1000, 2500 и 5000 В.
Рекомендуемые характеристики тестеров изоляции приведены ниже:
Уровень напряжения ИК-тестер
650V 500 В постоянного тока
1,1 кВ 1 кВ постоянного тока
3,3 кВ 2,5 кВ постоянного тока
66кВ и выше 5 кВ постоянного тока
Испытательное напряжение для мегомметра:
Когда используется напряжение переменного тока, практическое правило — Испытательное напряжение (A.C) = (2X Напряжение на заводской табличке) +1000.
Когда используется напряжение постоянного тока (наиболее часто используется во всех мегомметрах), Испытательное напряжение (D.C) = (2X напряжение с паспортной таблички).
Характеристики оборудования / кабеля Испытательное напряжение постоянного тока
24 В до 50 В от 50 В до 100 В
от 50 В до 100 В от 100 В до 250 В
100 В до 240 В 250 В до 500 В
440 В до 550 В 500 В до 1000 В
2400В от 1000 В до 2500 В
4100В от 1000 В до 5000 В
Диапазон измерения мегомметра:
Испытательное напряжение Диапазон измерения
250 В постоянного тока от 0 МОм до 250 ГОм
500 В постоянного тока от 0 МОм до 500 ГОм
1 кВ постоянного тока от 0 МОм до 1 ТОм
2.5 кВ постоянного тока от 0 МОм до 2,5 ТОм
5 кВ постоянного тока от 0 МОм до 5 ТОм
Меры предосторожности при мегомеханике:
Перед Меггерингом:
Убедитесь, что все соединения в испытательной цепи затянуты.
Проверьте мегомметр перед использованием, дает ли он значение INFINITY , когда он не подключен, и НУЛЬ, когда два терминала соединены вместе и ручка вращается.
Во время мегомера:
При проверке заземления убедитесь, что дальний конец проводника не соприкасается, в противном случае проверка покажет нарушение изоляции, хотя на самом деле это не так.
Убедитесь, что заземление, используемое при тестировании заземления и разомкнутых цепей, хорошее, в противном случае тест даст неверную информацию.
Запасные жилы не следует перерабатывать, когда другие рабочие жилы того же кабеля подключены к соответствующим цепям.
После завершения кабельного Меггеринга:
Убедитесь, что все провода подключены правильно.
Проверьте правильность работы точек, треков и сигналов, подключенных через кабель.
В случае сигналов аспект необходимо уточнять лично.
В случае точек проверьте позиции на месте. Убедитесь, что полярность проводов, проходящих через кабель, случайно не заземлена.
Требования безопасности для Meggering:
Все тестируемое оборудование ДОЛЖНО быть отключено и изолировано.
Оборудование должно быть разряжено (шунтировано или закорочено) по крайней мере до тех пор, пока подавалось испытательное напряжение, чтобы быть абсолютно безопасным для человека, проводящего испытание.
Никогда не используйте Megger во взрывоопасной атмосфере.
Убедитесь, что все переключатели заблокированы, а концы кабеля промаркированы должным образом в целях безопасности.
Концы кабеля, которые необходимо изолировать, должны быть отключены от источника питания и защищены от контакта с источником питания, земли или случайного контакта.
Установка защитных ограждений с предупреждающими знаками и открытый канал связи между испытательным персоналом.
Не выполняйте мегомметр при влажности более 70%.
Хорошая изоляция: показания мегомметра сначала увеличиваются, а затем остаются постоянными.
Плохая изоляция: показания мегомметра сначала увеличиваются, а затем уменьшаются.
Ожидаемое значение IR попадает на Темп. От 20 до 30 градусов по Цельсию.
Если указанная выше температура снизится на 10 градусов по Цельсию, значения ИК-излучения увеличатся в два раза.
При увеличении вышеуказанной температуры на 70 градусов по Цельсию значения ИК-излучения уменьшаются в 700 раз.
Как использовать Megger:
Меггеры
оснащены тремя клеммами подключения линии (L), клеммой заземления (E) и защитной клеммой (G).
Сопротивление измеряется между клеммами линии и заземления, где ток будет проходить через катушку 1. Клемма «Guard» предназначена для специальных тестовых ситуаций, когда одно сопротивление должно быть изолировано от другого. Давайте проверим одну ситуацию, когда необходимо проверить сопротивление изоляции в двухпроводном кабеле.
Чтобы измерить сопротивление изоляции между проводником и внешней стороной кабеля, нам необходимо подключить «линейный» вывод мегомметра к одному из проводов и подключить заземляющий провод мегомметра к проводу, намотанному на оболочку кабель.
В этой конфигурации Megger должен считывать сопротивление между одним проводником и внешней оболочкой.
Мы хотим измерить сопротивление между проводниками-2 и оболочками, но на самом деле Megger измеряет сопротивление параллельно с последовательной комбинацией сопротивления проводник-провод (R _c1-c2) и первого проводника к оболочке (R _c1-s).
Если нас не волнует этот факт, мы можем продолжить тест в соответствии с настройками.Если мы хотим измерить только сопротивления между вторым проводником и оболочкой (R _c2-s), тогда нам нужно использовать клемму «Guard» мегомметра.
При подключении клеммы «Guard» к первому проводнику два проводника имеют почти равный потенциал . При небольшом напряжении между ними или его отсутствии сопротивление изоляции почти бесконечно, и, следовательно, между двумя проводниками не будет тока .Следовательно, показание сопротивления мегомметра будет основываться исключительно на токе, протекающем через изоляцию второго проводника, через оболочку кабеля и обернутом вокруг него проводе, а не на токе, протекающем через изоляцию первого проводника.
Клемма защитного кожуха (при наличии) действует как шунт для удаления подключенного элемента из зоны измерения. Другими словами, это позволяет вам избирательно оценивать определенные компоненты большого электрического оборудования.Например, рассмотрим двухжильный кабель с оболочкой. Как показано на диаграмме ниже, необходимо учитывать три сопротивления.
Если мы измеряем между сердечником B и оболочкой без подключения к защитному выводу, некоторый ток пройдет от B к A и от A к оболочке. Наше измерение было бы низким. При подключении защитной клеммы к A две жилы кабеля будут иметь почти одинаковый потенциал, и, таким образом, эффект шунтирования устранен.
(1) Значения IR для электрических аппаратов и систем :
(PEARL Standard / NETA MTS-1997 Таблица 10.1)
Максимальное номинальное напряжение оборудования Размер мегомметра
Мин. Значение ИК-излучения

250 Вольт
500 Вольт
25 МОм
600 Вольт
1000 Вольт
100 МОм
5 кВ
2500 Вольт
1000 МОм
8 кВ
2500 Вольт
2000 МОм
15 кВ
2500 Вольт
5000 МОм
25 кВ
5000 Вольт
20000 МОм
35 кВ
15000 Вольт
100000 МОм
46 кВ
15000 Вольт
100000 МОм
69 кВ
15000 Вольт
100000 МОм
Правило одного мегома для значения IR для оборудования:
На основе рейтинга оборудования:
<1 кВ = 1 МОм минимум
> 1 кВ = 1 МОм / 1 кВ
Согласно правилам IE-1956:
При давлении 1000 В, приложенном между каждым токоведущим проводом и землей в течение одной минуты, сопротивление изоляции высоковольтных установок должно быть не менее 1 МОм или в соответствии с требованиями Бюро индийских стандартов.
Установки среднего и низкого напряжения — При давлении 500 В, приложенном между каждым токоведущим проводом и землей в течение одной минуты, сопротивление изоляции установок среднего и низкого напряжения должно быть не менее 1 МОм или в соответствии с требованиями Бюро Индийские стандарты] время от времени.
В соответствии со спецификациями CBIP допустимые значения составляют 2 МОм на киловольт
(2) Значение IR для трансформатора:
Испытания сопротивления изоляции проводятся для определения сопротивления изоляции между отдельными обмотками и землей или между отдельными обмотками.Испытания сопротивления изоляции обычно измеряются непосредственно в МОмах или могут быть рассчитаны на основе измерений приложенного напряжения и тока утечки.
При измерении сопротивления изоляции рекомендуется всегда заземлять резервуар (и жилу). Замкните накоротко каждую обмотку трансформатора на выводах проходного изолятора. Затем измеряется сопротивление между каждой обмоткой и всеми остальными заземленными обмотками.
Обмотки никогда не оставляют в плавающем состоянии для измерения сопротивления изоляции.У глухозаземленной обмотки должно быть удалено заземление, чтобы измерить сопротивление изоляции заземленной обмотки. Если заземление не может быть удалено, как в случае некоторых обмоток с глухозаземленной нейтралью, сопротивление изоляции обмотки не может быть измерено. Относитесь к нему как к части заземленной части цепи.
Нам нужно проверить обмотку на обмотку и обмотку на землю (E). Для трехфазных трансформаторов нам нужно проверить обмотку (L1, L2, L3) с заменой заземления для трансформатора треугольника или обмотки (L1, L2, L3) с заземлением (E) и нейтраль (N) для трансформаторов звездой.
Значение IR для трансформатора
(Ссылка: «Руководство по техническому обслуживанию трансформатора» Дж. Дж. Келли. С. Д. Майер)
Трансформатор Формула
1-фазный трансформатор Значение IR (МОм) = C X E / (√KVA)
Трехфазный трансформатор (звезда) Значение IR (МОм) = C X E (P-n) / (√KVA)
Трехфазный трансформатор (треугольник) Значение IR (МОм) = C X E (P-P) / (√KVA)
Где C = 1.5 для масляного термостата с масляным баком, 30 для масляного термостата без масляного бака или сухого типа T / C.
Температурный поправочный коэффициент (базовая 20 ° C):
Температурный поправочный коэффициент
^O C
^O F
Поправочный коэффициент
0
32
0.25
5
41
0,36
10
50
0,50
15
59
0,720
20
68
1,00
30
86
1.98
40
104
3,95
50
122
7,85
Пример: для 1600 кВА, 20 кВ / 400 В, трехфазный трансформатор
Значение IR на стороне ВН = (1,5 x 20000) / √ 1600 = 16000/40 = 750 МОм при 20 ° ⁰ C
Значение IR на стороне низкого напряжения = (1,5 x 400) / √ 1600 = 320/40 = 15 МОм при 20 ° ⁰ C
Значение IR при 30 ⁰ C = 15X1.98 = 29,7 МОм
Сопротивление изоляции обмотки трансформатора
Трансформатор
Напряжение катушки
Размер мегомметра

Мин. Значение IR T / C с жидким наполнением

Мин. Значение ИК для сухого типа T / C
0 — 600 В
1кВ
100 МОм
500 МОм
600 В до 5 кВ
2.5кВ
1000 МОм
5000 МОм
от 5 кВ до 15 кВ
5кВ
5000 МОм
25000 МОм
15кВ до 69кВ
5кВ
10000 МОм
50000 МОм
IR Значение трансформаторов:
Напряжение Испытательное напряжение (постоянный ток) Сторона низкого напряжения Испытательное напряжение (постоянный ток) Сторона ВН Мин. Значение IR
415V 500 В 2.5кВ 100 МОм
До 6,6 кВ 500 В 2,5 кВ 200 МОм
от 6,6 кВ до 11 кВ 500 В 2,5 кВ 400 МОм
от 11 кВ до 33 кВ 1000 В 5кВ 500 МОм
от 33кВ до 66кВ 1000 В 5кВ 600 МОм
от 66 кВ до 132 кВ 1000 В 5кВ 600 МОм
132–220 кВ 1000 В 5кВ 650 МОм
Этапы измерения IR трансформатора:
Выключите трансформатор и отсоедините перемычки и молниеотводы.
Разрядите емкость обмотки.
Тщательно очистите все втулки
Замыкание обмоток.
Защитите клеммы, чтобы исключить поверхностную утечку через клеммные втулки.
Запишите температуру.
Подключите измерительные провода (избегайте стыков).
Подайте испытательное напряжение и запишите показания. Их. Значение через 60 секунд после подачи испытательного напряжения называется сопротивлением изоляции трансформатора при температуре испытания.
Во время испытания нейтральный проход трансформатора должен быть отключен от земли.
Все заземляющие соединения устройства защиты от перенапряжения низкого напряжения должны быть отключены во время испытания.
Из-за индуктивных характеристик трансформаторов показания сопротивления изоляции не следует снимать до стабилизации испытательного тока.
Избегайте измерения мегомметров, когда трансформатор находится под вакуумом.
Тестовые соединения трансформатора для ИК-теста (не менее 200 МОм) :
(ВН + НН) — ЗЕМЛЯ
HV — (LV + GND)
LV — (ВН + ЗЕМЛЯ)
Трехобмоточный трансформатор:
HV — (LV + TV + GND)
LV — (HV + TV + GND)
(HV + LV + TV) — GND
ТВ — (ВН + НН + ЗЕМЛЯ)
Автотрансформатор (двухобмоточный):
(ВН + НН) — ЗЕМЛЯ
Автотрансформатор (трехобмоточный):
(HV + LV) — (TV + GND)
(HV + LV + TV) — GND
ТВ — (ВН + НН + ЗЕМЛЯ)
Для любой установки измеренное сопротивление изоляции должно быть не менее:
ВН — Земля 200 МОм
LV — Земля 100 МОм
ВН — НН 200 МОм
Факторы, влияющие на значение IR трансформатора
На значение IR трансформаторов влияет
состояние поверхности клеммной втулки
качество масла
качество изоляции обмоток
температура масла
продолжительность применения и величина испытательного напряжения
(3) Значение IR для переключателя ответвлений:
IR между ВН и НН, а также между обмотками на землю.
Минимальное значение IR для переключателя ответвлений составляет 1000 Ом на вольт рабочее напряжение
(4) Значение IR для Электродвигатель:
Для электродвигателя мы использовали тестер изоляции для измерения сопротивления обмотки двигателя с заземлением (E).
Для номинального напряжения ниже 1 кВ, измеренного мегомметром на 500 В постоянного тока.
Для номинального напряжения выше 1 кВ, измеренного мегомметром на 1000 В постоянного тока.
В соответствии с IEEE 43, пункт 9.3 следует применять следующую формулу.
Мин. Значение IR (для вращающейся машины) = (Номинальное напряжение (В) / 1000) + 1
Согласно стандарту IEEE 43 1974,2000
Значение IR в МОм
IR (мин.) = КВ + 1 Для большинства обмоток, изготовленных примерно до 1970 г., все обмотки возбуждения и другие, не описанные ниже
ИК (мин.) = 100 МОм Для большинства обмоток якоря постоянного тока и обмоток переменного тока, построенных примерно после 1970 г. (в форме катушек)
ИК (мин.) = 5 МОм Для большинства машин с катушками статора с произвольной обмоткой и катушками с формовой обмоткой на напряжение менее 1 кВ
Пример 1: для трехфазного двигателя 11 кВ.
Значение IR = 11 + 1 = 12 МОм, но согласно IEEE43 оно должно быть 100 МОм
Пример-2: для 415 В, трехфазный двигатель
Значение IR = 0,415 + 1 = 1,41 МОм, но согласно IEEE43 оно должно быть 5 МОм.
Согласно IS 732 Мин. Значение IR двигателя = (20XVoltage (p-p / (1000 + 2XKW))
IR Значение двигателя согласно NETA ATS 2007. Раздел 7.15.1
Заводская табличка двигателя (V) Испытательное напряжение Мин. Значение IR
250В 500 В постоянного тока 25 МОм
600 В 1000 В постоянного тока 100 МОм
1000 В 1000 В постоянного тока 100 МОм
2500В 1000 В постоянного тока 500 МОм
5000В 2500 В постоянного тока 1000 МОм
8000В 2500 В постоянного тока 2000 МОм
15000В 2500 В постоянного тока 5000 МОм
25000В 5000 В постоянного тока 20000 МОм
34500V 15000 В постоянного тока 100000 МОм
Значение IR погружного двигателя:
IR Значение погружного двигателя
Мотор вне колодца (без кабеля) Значение IR
Новый мотор 20 МОм
Бывший в употреблении двигатель, который можно переустановить 10 МОм
Двигатель установлен в колодце (с кабелем)
Новый мотор 2 МОм
Бывший в употреблении двигатель, который можно переустановить 0.5 МОм
(5) Значение IR для электрического кабеля и проводки:
Для проверки изоляции нам необходимо отключиться от панели или оборудования и изолировать их от источника питания. Проводку и кабели необходимо проверить друг на друга (между фазами) с помощью кабеля заземления (E). Ассоциация инженеров по изолированным силовым кабелям (IPCEA) предлагает формулу для определения минимальных значений сопротивления изоляции.
R = K x Лог 10 (D / d)
R = значение IR в МОм на 1000 футов (305 метров) кабеля.
K = постоянная изоляционного материала (лакированный Cambric = 2460, термопластичный полиэтилен = 50000, композитный полиэтилен = 30000)
D = наружный диаметр изоляции жилы для одножильных проводов и кабелей
(D = d + 2c + 2b диаметр одножильного кабеля)
d — Диаметр жилы
c — Толщина изоляции жилы
b — Толщина изоляции оболочки
Тест высокого напряжения на новом кабеле из сшитого полиэтилена (согласно стандарту ETSA)
Заявка Испытательное напряжение Мин. Значение IR
Новые кабели — Оболочка 1 кВ постоянного тока 100 МОм
Новые кабели — изоляция 10 кВ постоянного тока 1000 МОм
После ремонта — Оболочка 1 кВ постоянного тока 10 МОм
После ремонта — Изоляция 5 кВ постоянного тока 1000 МОм
Кабели 11 кВ и 33 кВ между жилами и землей (согласно стандарту ETSA)
Заявка Испытательное напряжение Мин. Значение IR
11KV Новые кабели — оболочка 5 кВ постоянного тока 1000 МОм
11кВ После ремонта — Оболочка 5 кВ постоянного тока 100 МОм
33кВ, ТФ не подключены 5 кВ постоянного тока 1000 МОм
33кВ с подключенными TF. 5 кВ постоянного тока 15 МОм
Измерение ИК-значений (проводник к проводнику (перекрестная изоляция))
Первый проводник, для которого измеряется поперечная изоляция, должен быть подключен к линейному выводу мегомметра. Остальные проводники соединены петлей (с помощью зажимов типа «крокодил») i. е. Провод 2 и далее подключаются к клемме заземления мегомметра. На другом конце провода остаются свободными.
Теперь поверните ручку мегомметра или нажмите кнопку мегомметра.Показания счетчика покажут поперечную изоляцию между проводником 1 и остальными проводниками. Показания изоляции должны быть записаны.
Теперь подключите следующий провод к клемме Line мегомметра, а остальные провода подключите к клемме заземления мегомметра и выполните измерения.
Измерение ИК-значений ( Изоляция между проводником и землей)
Подключите проверяемый провод к линейной клемме мегомметра.
Подключите клемму заземления мегомметра к земле.
Поверните ручку мегомметра или нажмите кнопку мегомметра. Показания счетчика покажут сопротивление изоляции проводов. Показания изоляции должны быть записаны после приложения испытательного напряжения в течение примерно минуты до получения стабильного показания.
Измерения ИК-значений:
Если во время периодических испытаний сопротивление изоляции кабеля обнаруживается между 5 и 1 МОм / км при температуре под землей, соответствующий кабель следует запрограммировать на замену.
Если сопротивление изоляции кабеля находится между 1000 и 100 кОм / км , при температуре в грунте, соответствующий кабель необходимо срочно заменить в течение года.
Если сопротивление изоляции кабеля окажется ниже 100 кОм / км., Соответствующий кабель необходимо немедленно заменить в экстренных случаях.
(6) Значение IR для линии передачи / распределения:
Оборудование. Размер мегомметра Мин. Значение IR
S / S. Оборудование 5 кВ 5000 МОм
EHVLines. 5 кВ 10 МОм
H.T. Линии. 1 кВ 5 МОм
LT / Линии обслуживания. 0,5 кВ 5 МОм
(7) Значение IR для Panel Bus:
Значение IR для панели = 2 x номинальное напряжение панели в кВ.
Например, для панели на 5 кВ минимальная изоляция составляет 2 x 5 = 10 МОм.
(8) Значение IR для оборудования подстанции:
Обычно измеряемые значения оборудования подстанции равны.
. Типичное значение IR для S / S оборудования
Оборудование Размер мегомметра Значение IR (мин.)
Автоматический выключатель
(Фаза-Земля)
5 кВ, 10 кВ
1000 МОм
(фаза-фаза)
5 кВ, 10 кВ
1000 МОм
Цепь управления
0.5кВ
50 МОм
CT / PT
(Pri-Earth)
5 кВ, 10 кВ
1000 МОм
(вторая фаза)
5 кВ, 10 кВ
50 МОм
Цепь управления
0,5 кВ
50 МОм
Изолятор
(Фаза-Земля)
5 кВ, 10 кВ
1000 МОм
(фаза-фаза)
5 кВ, 10 кВ
1000 МОм
Цепь управления
0.5кВ
50 МОм
L.A
(Фаза-Земля)
5 кВ, 10 кВ
1000 МОм
Электродвигатель
(Фаза-Земля)
0,5 кВ
50 МОм
LT Распределительное устройство
(Фаза-Земля)
0.5кВ
100 МОм
Трансформатор LT
(Фаза-Земля)
0,5 кВ
100 МОм
IR Стоимость S / S оборудования согласно стандарту DEP
Оборудование
Меггеринг
Значение IR во время ввода в эксплуатацию ( M Ом)
Значение IR во время обслуживания ( M Ом)
Распределительное устройство
Автобус высокого напряжения
200 МОм
100 МОм
LV Автобус
20 МОм
10 МОм
Электропроводка НН
5 МОм
0.5 МОм
Кабель (мин. 100 метров)
HV и LV
(10XKV) /
км
(кВ) /
км
Двигатель и генератор
Фаза-Земля
10 (кВ + 1)
2 (кВ + 1)
Трансформатор с масляным погружением
HV и LV
75 МОм
30 МОм
Сухой трансформатор
HV
100 МОм
25 МОм
LV
10 МОм
2 МОм
Стационарное оборудование / инструменты
Фаза-Земля
5 кОм / вольт
1 кОм / вольт
Передвижное оборудование
Фаза-Земля
5 МОм
1 МОм
Распределительное оборудование
Фаза-Земля
5 МОм
1 МОм
Автоматический выключатель
Главная цепь
2 МОм / кВ
Цепь управления
5 МОм
Реле
Д.C Цепь-Земля
40 МОм
LT Цепь-Земля
50 МОм
LT-D.C Схема
40 МОм
LT-LT
70 МОм
(9) Значение IR для бытовой / промышленной электропроводки:
Низкое сопротивление между фазным и нейтральным проводниками или между токоведущими проводниками и землей приведет к току утечки.Это вызывает ухудшение изоляции, а также приводит к потере энергии, что увеличивает эксплуатационные расходы установки.
Сопротивление между фазой-фазой-нейтралью-землей не должно быть меньше 0,5 МОм для обычных напряжений питания.
Помимо тока утечки из-за сопротивления изоляции, существует дополнительная утечка тока в реактивном сопротивлении изоляции, поскольку она действует как диэлектрик конденсатора. Этот ток не рассеивает энергию и не является вредным, но мы хотим измерить сопротивление изоляции, , поэтому напряжение постоянного тока используется для предотвращения включения реактивного сопротивления в измерение .
1-фазное подключение:
ИК-тест между естественной фазой и землей должен выполняться на всей установке с выключенным главным выключателем, с соединенными вместе фазой и нейтралью, с отключенными лампами и другим оборудованием, но с включенными предохранителями, включенными автоматическими выключателями и всей цепью. переключатели замкнуты.
Если подключено двухстороннее переключение, будет проверяться только один из двух проводов для зачистки. Для проверки другого следует задействовать оба двухпозиционных переключателя и повторно протестировать систему.При желании можно испытать установку в целом, когда должно быть достигнуто значение не менее 0,5 МОм.
Трехфазное подключение:
В случае очень большой установки, где имеется много параллельных заземляющих путей, ожидается, что показание будет ниже. Если это произойдет, установку следует разделить и повторно протестировать, когда каждая часть должна соответствовать минимальным требованиям.
Испытания на ИК-излучение должны проводиться между фазой-фазой-нейтралью-землей с минимальным допустимым значением для каждого теста равным 0.5 МОм.
ИК-тестирование на низкое напряжение
напряжение цепи Испытательное напряжение Значение IR (мин.)
Сверхнизкое напряжение 250 В постоянного тока 0,25 МОм
До 500 В, кроме более 500 В постоянного тока 0,5 МОм
500 В до 1 кВ 1000 В постоянного тока 1,0 МОм
Мин. Значение IR = 50 M Ω / Кол-во электрической розетки.(Все электрические точки с фитингами и заглушками).
Мин. Значение IR = 100 M Ом / Кол-во электрической розетки. (Все электрические точки без фитингов и вилок).
Необходимые меры предосторожности:
Электронное оборудование, такое как электронные люминесцентные переключатели стартера, сенсорные переключатели, диммерные переключатели, контроллеры мощности, таймеры задержки, может быть повреждено приложением высокого испытательного напряжения.
Конденсаторы и индикаторные или контрольные лампы должны быть отключены, иначе результаты теста будут неточными.
Если какое-либо оборудование отключено для целей тестирования, оно должно быть подвергнуто собственному испытанию изоляции с использованием напряжения, которое вряд ли приведет к повреждению. Результат должен соответствовать указанному в соответствующем британском стандарте или составлять не менее 0,5 МОм, если стандарт отсутствует.
Нравится:
Нравится Загрузка …
Связанные
Импеданс и сопротивление
Иногда термины «импеданс» и «сопротивление» взаимозаменяемы, даже теми, кто знаком с шокирующими способами электроники.А почему бы не? Оба они рассчитываются одинаково по формуле R = V / I, и оба они выражаются в единицах Ом.
Эти термины не такие синонимы, как вы могли подумать. Подумайте об этом так: вы думаете, что короткий коаксиальный кабель серии RJ действительно имеет сопротивление 75 Ом от одного конца до другого? Тогда почему коаксиальный кабель все еще имеет сопротивление 75 Ом, независимо от длины?
Поскольку результаты вашего теста Cirris могут зависеть от определений сопротивления и импеданса, давайте проведем некоторые различия между этими двумя терминами.
Сопротивление Импеданс
Свойство цепи, которая сопротивляется постоянному току. Свойство цепи, противодействующей переменному току. Величина противодействия или импеданса пропорциональна частоте колебаний тока.
Мощность рассеивается в виде тепла. Мощность преобразуется и хранится в электромагнитных полях.

Поскольку одно из самых больших различий между сопротивлением и импедансом зависит от тока, давайте посмотрим, как это выглядит с точки зрения тестирования.
Тестирование на постоянном токе и переменном токе
«Два индуктора» от oskay лицензированы в соответствии с CC BY 2.0

Тестеры Cirris используют постоянный ток при проверке целостности цепи. Однако в начале каждого теста тестовый ток изменяется от нуля до некоторого другого значения. Хотя мы хотим выразить качество соединения в терминах сопротивления соединения, которое соответствует конструкции постоянного тока, мы ожидаем, что реактивные устройства, такие как индукторы (катушки) и емкость, просто преодолеют внезапное изменение состояния, которое мы представляем для цепь, которая для них выглядит как переменный ток.
В цепи переменного тока конденсаторы и катушки индуктивности становятся реактивными и затем препятствуют передаче энергии.
Конденсатор — это разрыв цепи по отношению к постоянному току, но проводящий в присутствии переменного тока.
Катушка индуктивности будет сопротивляться изменениям тока. Каждое устройство по-разному реагирует на разные частоты.
Большинство конденсаторов и катушек индуктивности достаточно малы, чтобы тестеры Cirris могли приспособиться к их небольшим приборам реактивного сопротивления.
Это все вопрос времени
Когда мы измеряем сопротивление соединения цепи и сообщаем его значение, мы прикладываем источник тока к одному концу цепи и опускаем другой конец до нулевого потенциала.Затем почти сразу же мы измеряем напряжение в цепи. Мы берем эту информацию и выполняем арифметику по закону Ома: делим напряжение на ток, чтобы узнать сопротивление цепи.
Когда реактивные компоненты находятся между источником и стоком, их реакция приведет к медленному увеличению или уменьшению напряжения в цепи по мере приложения тока. Результат с точки зрения сопротивления может варьироваться, потому что мы собрали измерения напряжения, когда оно двигалось вверх или вниз.
Что делать?
Во-первых, поймите, что вы не измеряете импеданс на своем тестере Cirris. Несмотря на то, что напряжение меняется, пока тестер использует постоянный ток, он измеряет сопротивление, а не импеданс. Есть несколько способов настроить тестер и процесс, чтобы убедиться, что сопротивление не влияет на результаты теста.
Дайте вашему тестеру больше времени
В Easy-Wire есть инструкция под названием «DelayResis.Эта инструкция дает схеме немного больше времени, чтобы успокоиться, прежде чем тестер измерит напряжение.
График показывает реакцию индуктивной нагрузки. Обратите внимание на напряжение во время измерения тестером. Поскольку индуктивная нагрузка не «установилась», значение будет изменяться каждый раз при измерении цепи, поскольку время между включением / опусканием и измерением установлено.
В программе тестирования вы можете выразить сопротивление соединения как номинальное значение резистора с допуском, достаточно широким, чтобы учесть изменение напряжения — просто изменение времени между подачей, падением и измерением падения напряжения.
Будьте последовательны
Скорость вашего тестера Cirris почти такая же среди сопоставимых моделей в отрасли. Когда заведомо исправная деталь ведет себя определенным образом на тестере Cirris, она должна вести себя так же на другом тестере. Есть вещи, которые могут повлиять на скорость между двумя похожими моделями тестеров.
Убедитесь, что сопротивление соединения и сопротивление изоляции низкого напряжения установлены одинаковыми.
Сопротивление изоляции при низком напряжении около 100 кОм обеспечивает самую быструю проверку на короткое замыкание.
Поместите измерения реактивных компонентов в верхнюю часть списка инструкций.
Игнорировать реактивные компоненты
Установите сопротивление изоляции при низком напряжении чуть ниже минимального значения, возвращаемого реактивным компонентом. Тестер считает открытыми все соединения со значениями выше этого параметра. Убедитесь, что подключения нет в вашем списке инструкций; в противном случае инструкция вернет результат теста на разрыв цепи. Если реактор замкнут на другую цепь, тестер его поймает.Если реактор замыкается на себя (не редкость для катушек), тестер тоже это уловит.
Измерение емкости
Конденсаторы измеряются с помощью того, что доступно — источника тока, таймера, источника напряжения и микропроцессора.
Тестеры Cirris не имеют колебательных сигналов для измерения конденсаторов. Конденсаторы измеряются с помощью того, что доступно — источника тока, таймера, источника напряжения и микропроцессора.
Формула: Q = CV описывает, как взаимодействуют заряд (Q), емкость (C) и напряжение (V).Когда напряжение равно нулю, заряд будет нулевым (если V = 0, то Q = 0). Если вы удвоите напряжение (V), вы удвоите заряд (Q).
Иногда полезно думать о токе (I). Соотношение между током, напряжением и емкостью I = C (dV / dt). Это говорит о том, что ток (I) в конденсаторе (C) пропорционален скорости изменения напряжения (dV / dt) на конденсаторе.
Применяя некоторую алгебру, мы также можем утверждать, что C = I / (dV / dt). Емкость равна току, деленному на величину изменения вольт, деленную на изменение во времени.
Имея в виду это уравнение, тестер Cirris измеряет конденсаторы следующим образом:
Напряжение на конденсаторе принудительно устанавливается на -1 вольт.
Источник тока подается на одну сторону крышки, а другая сторона опускается до нуля вольт.
Таймер запускается в момент начала шага 2.
Напряжение на крышке измеряется и контролируется.
Когда напряжение на крышке становится равным нулю, таймер останавливается и время записывается.
Значение, полученное на шаге 5, представляет собой изменение напряжения (dV), которое, как мы знаем, составляет 1 вольт, и изменение во времени (dt).Поскольку мы уже знаем ток, теперь у нас есть все значения, необходимые для определения емкости по формуле C = I / (dV / dt).
Имейте в виду, что возвращаемое значение емкости включает влияние других компонентов, параллельных целевому компоненту.
Измерительные катушки индуктивности и конденсаторы с помощью внешнего измерителя LCR
Модель Cirris Ch3 имеет уникальную конструкцию, которая позволяет использовать внешние инструменты, такие как прецизионный измеритель LCR. Под управлением пользовательского компонента Easy-Wire контрольные точки Ch3 направят датчики измерителя LCR к целевому компоненту в тестируемом устройстве.
Прецизионный измеритель LCR от Easy-Wire может выполнять комплексные оценки импеданса и составлять отчеты о них. Установите параметры испытаний и приемки в Easy-Wire, и измеритель LCR выполнит измерения. Смещения доступны для компенсации паразитных эффектов вашего интерфейса.
Многие встроенные функции измерителя LCR, такие как коэффициент рассеяния, фаза и амплитуда, доступны в качестве настраиваемых компонентов в Easy-Wire.
Испытание частичного разряда: отчет о проделанной работе PD — сравнительный тест
РЕФЕРАТ
Давно известно, что сравнение результатов частичных разрядов, полученных на одной машине, является ценным инструментом, позволяющим компаниям наблюдать постепенный износ обмотки статора машины и, таким образом, планировать соответствующее техническое обслуживание машины [1].В 1998 году на ежегодной конференции Iris Rotating Machines (IRMC) был представлен доклад, в котором сравнивались тысячи результатов испытаний на частичный разряд (ЧР), чтобы установить критерии для сравнения результатов от различных машин и ожидаемых уровней ЧР [2]. На последующих ежегодных конференциях Iris с использованием аналогичных аналитических процедур были представлены доклады, которые поддерживали и расширяли предыдущие критерии [6 — 21].
В последние несколько десятилетий анализ результатов ЧР позволил обслуживающему персоналу предприятия заблаговременно уведомить о появлении проблем с изоляцией обмотки статора.Хотя прогноз отказа никогда не бывает точным, было показано, что увеличение активности частичных разрядов с течением времени указывает на прогрессирующее повреждение обмотки статора, которое может привести к преждевременному отказу. Есть много типов инструментов и конфигураций, используемых для тестирования частичных разрядов. В этой статье обсуждаются наиболее часто используемые конфигурации и их влияние на измерение частичных разрядов в обмотках статора.
Заявление об ограничении ответственности: содержащиеся в нем анализы предполагают, что рабочее давление газа правильно введено в базу данных во время испытания.
Калибровка результатов испытаний частичных разрядов в реальном времени нецелесообразна [3]; поэтому сравниваются только результаты, полученные с использованием одного и того же метода сбора данных и разделения шума. Для этой статьи все данные были получены с помощью тестового прибора PDA-IV, TGA, Trac или Guard. Использовались данные, собранные до 2015 г .; и, как и в прошлых статьях, он стандартизирован по полосе частот и сокращен, чтобы включать только самые последние результаты при полной нагрузке (FLH), собранные для каждого датчика на работающих машинах.Все сомнительные данные или данные автономных испытаний или необычных условий работы машин были исключены, в результате чего осталось более 20000 статистически независимых новых результатов, собранных примерно на 6000 машинах. В Приложении представлена статистическая сводка последних данных, позволяющая пользователям тестов Trac, Guard, TGA и PDA-IV в общих чертах сравнить результаты своих тестов с результатами аналогичных машин.
Существует много различных типов оборудования для проверки частичных разрядов, которые использовались для катушек и обмоток статора.Приборы для измерения импульсов тока частичных разрядов чаще всего включают аналого-цифровой преобразователь, который определяет количество, величину и положение фазы (по отношению к циклу переменного тока 50/60 Гц) импульсов частичного разряда. Почти все марки детекторов частичных разрядов работают в разных частях частотного спектра. Учитывая, что каждый импульс частичного разряда является результатом кратковременного потока электронов, длящегося всего несколько наносекунд, каждый разряд создает частоты от 0 Гц до нескольких сотен МГц. Таким образом, частичные разряды могут быть обнаружены в очень широком диапазоне частот, и это повлияет на то, что фактически измеряется.В этой статье обсуждается, как частотный диапазон влияет на обнаружение частичных разрядов в обмотках статора, и сравниваются результаты, полученные на различных объектах, протестированных с использованием одной и той же конфигурации.
1 ВВЕДЕНИЕ
Частичные разряды (ЧР) могут возникать в системах электрической изоляции, которые работают при напряжении 3,3 кВ и выше. ЧР возникает только тогда, когда внутри изоляции присутствуют пустоты, заполненные газом, или когда на поверхности изоляции присутствует газ (обычно воздух), при наличии высокого электрического напряжения [23]. Если напряжение достаточно велико, газ испытает электрический пробой, создав искру, состоящую из энергичных электронов, которые разорвут молекулярные связи в любом органическом полимере.Таким образом, частичные разряды приведут к старению изоляции и, в конечном итоге, могут вызвать отказ. Частичные разряды возникают в широком спектре высоковольтных электрических устройств, таких как трансформаторы, распределительные устройства с элегазовой изоляцией, силовые кабели и вращающиеся машины. Поскольку каждый разряд вызывает поток заряда, частичные разряды можно обнаружить путем измерения импульсов тока на клеммах высоковольтного оборудования. Автономное тестирование частичных разрядов является заводским испытанием на протяжении почти 100 лет такого оборудования, как силовые кабели. Цель состоит в том, чтобы обнаружить дефекты, возникшие во время производства, которые приводят к частичному разряду и, таким образом, приводят к повреждению изоляции.Примерно за последние 30 лет владельцы высоковольтного оборудования также измеряли частичные разряды на установленном оборудовании с течением времени. Многие процессы старения могут создавать пустоты, которые могут привести к частичному разряду, и, таким образом, частичный разряд часто является признаком термических и термомеханических процессов старения. Контролируя развитие частичных разрядов с течением времени либо в автономных тестах, либо путем онлайн-мониторинга, когда оборудование работает нормально, владельцы оборудования получают мощный инструмент для определения того, когда требуется техническое обслуживание или замена оборудования.Чаще владельцы машин используют автономное и оперативное тестирование частичных разрядов для оценки состояния изоляции обмотки статора с целью определения необходимости технического обслуживания. Такие проблемы, как незакрепленные катушки в пазах статора, загрязнение, приводящее к электрическому прослеживанию, и термическое старение изоляции, легко обнаруживаются [24] [25] [26].
Существует много различных типов оборудования для проверки частичных разрядов, которые использовались для катушек и обмоток статора. Большинство из них используют конденсатор для обнаружения импульсных токов частичных разрядов в присутствии высокого напряжения 50/60 Гц.Приборы для измерения импульсов тока частичных разрядов чаще всего включают аналого-цифровой преобразователь, который определяет количество, величину и положение фазы (по отношению к циклу переменного тока 50/60 Гц) частичного разряда. Однако почти все марки детекторов частичных разрядов работают в разных частях частотного спектра. Поскольку каждый импульс частичного разряда является результатом кратковременного потока электронов, длящегося всего несколько наносекунд, с помощью преобразования Фурье каждый разряд создает частоты от 0 Гц до нескольких сотен МГц.Таким образом, частичные разряды могут быть обнаружены в очень широком диапазоне частот, и это повлияет на то, что фактически измеряется. В этой статье обсуждается, как частотный диапазон влияет на обнаружение частичных разрядов в обмотках статора.
2 PD — СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ТЕСТ
Частичные разряды (ЧР) — это небольшие электрические искры, которые возникают при наличии пустот внутри или на поверхности высоковольтной изоляции обмоток статора двигателей и генераторов. Эти импульсы частичного разряда могут возникать из-за процессов изготовления / установки, термического износа, загрязнения обмотки или движения стержня статора во время работы.По мере разрушения изоляции количество и величина импульсов частичных разрядов увеличиваются. Хотя величина импульсов частичных разрядов не может быть напрямую связана с оставшимся сроком службы обмотки, удвоение амплитуд импульсов частичных разрядов примерно каждые 12 месяцев использовалось в качестве «практического правила», чтобы указать на быстрое ухудшение состояния [25]. Если частота импульсной активности частичных разрядов быстро увеличивается или уровни частичных разрядов высоки по сравнению с другими аналогичными машинами, это показатель того, что для подтверждения состояния изоляции необходимы визуальные осмотры и / или другие методы тестирования [4].Более того, если сравнивать величины частичных разрядов с помощью одного и того же метода испытаний от нескольких идентичных обмоток, то обмотки, демонстрирующие более высокую активность частичных разрядов, обычно ближе к отказу [1]. В данной статье исследуется справедливость этого приближения.
ПРЕДЫДУЩИЕ ДОКУМЕНТЫ
В предыдущих статьях был сделан вывод о том, что при сравнении результатов данных ЧР с разных машин следующие параметры должны оставаться постоянными:
Полоса пропускания измерительного прибора и методы разделения шума [2]
Полоса пропускания измерительного прибора и методы разделения шума [2]
Тип датчиков [2, 5, 12, 15] • Рабочее напряжение машин [2, 11, 12, 19]
Рабочий газовый охладитель машин — ПД зависит от давления [2, 8, 12, 21]
Уровни частичного разряда
, по-видимому, зависят от качества проектирования, изготовления и монтажа, а не только от часов работы или условий эксплуатации [6, 7, 10, 13, 14, 16, 20]
Воздействие внешних условий [18]
Не столь значительны:
Тип системы изоляции [6, 9, 12]
Тип системы изоляции [6, 9, 12]
Тип машины [2,5,6,11]
Тип обмотки [2,5,6,11]
Различия в рабочих нагрузках и температурах также могут повлиять на результаты, но они зависят от состояния обмотки статора и, следовательно, применимы только при сравнении результатов частичных разрядов, полученных на одной машине, а не при сравнении результатов на разных машинах. .
3 СТАНДАРТЫ ДЛЯ ОБНАРУЖЕНИЯ ЧР
Наиболее распространенным стандартом для измерения частичных разрядов является IEC 60270 [23]. В этом документе описываются испытательные схемы для измерения частичных разрядов и описывается процесс калибровки обнаруженной амплитуды импульса частичного разряда в мВ в видимых пикокулонах (пКл). Пико-кулоны, единица заряда, традиционно используется для измерения частичных разрядов, поскольку повреждение органической изоляции разрядом будет связано с количеством электронов в разряде, т.е.е. заряд. Поскольку изоляция заземления в обмотках статора высокого напряжения частично выполнена из неорганической слюды, это предположение может быть неверным [27]. IEC 60270 обычно предполагает, что ЧР обнаруживает конденсатор и что тестируемый объект также является преимущественно емкостным (что неверно для обмоток статора). IEC 60270 [23] также предлагает, чтобы частота измерения находилась в диапазоне от 50 кГц до 1 МГц. В этом диапазоне можно использовать любую частоту, хотя он разделяет детекторы на два подкласса:
Узкополосное обнаружение в диапазоне 9–30 кГц с центральной частотой от 50 кГц до 1 МГц
широкополосное обнаружение в диапазоне от 100 кГц до 900 кГц.
Обнаружение частичных разрядов на частотах выше 1 МГц не распространяется на этот стандарт.
В 2016 г. был опубликован IEC 62478 [28]. Это дополнительный документ к IEC 60270, и он охватывает диапазон частот выше документа 60270. В частности, он определяет следующие диапазоны:
Низкая частота, НЧ — ниже 3 МГц (т. Е. Приблизительно диапазон частот в IEC 60270)
Высокая частота, ВЧ — от 3 до 30 МГц
Очень высокая частота, УКВ — от 30 до 300 МГц
Сверхвысокая частота, UHF — от 300 до 3000 МГц.
Помимо обнаружения частичных разрядов с помощью конденсаторов, в этом новом документе указывается, что частичные разряды можно измерять с помощью высокочастотных трансформаторов тока (HFCT) и различных типов антенн УВЧ. Пункт 4.3.6 стандарта разъясняет, что выше диапазона НЧ прямая калибровка в ПК невозможна, как указывалось в прошлом [27] [29]. Вместо этого выполняется «проверка чувствительности» путем сравнения обычного теста LF PD (измеренного в пКл) с тестом в диапазоне HF, VHF или UHF (измеренном в мВ или дБм).В документе определены несколько практических схем измерения частичных разрядов выше диапазона НЧ на распределительных устройствах, трансформаторах и обмотках статора.
Для конкретного случая вращающихся машин IEEE и IEC разработали документы для стандартизации методов тестирования частичных разрядов в автономном и оперативном режиме. IEEE 1434 [3] предоставляет руководство по наиболее широко используемым методам обнаружения и их применению, а также информацию по теории частичных разрядов и интерпретации данных частичных разрядов, полученных при автономном и оперативном тестировании. IEC опубликовала два стандарта в этой области; IEC 60034-27 [24], охватывающий методы автономных испытаний
, и IEC 60034-27-2 [25], касающиеся проверки частичных разрядов в оперативном режиме.
Соответствие стандарту IEC 60270 [23] для обмоток статора не требуется. IEC 60270 действителен только для емкостных тестовых объектов. Обмотка статора — это не емкость. Это сложная индуктивно-емкостная цепь. Вместо этого подходит IEC 60034-27-2 [25], поскольку он касается только оперативного измерения частичных разрядов на машинах.
Соответствие стандарту IEC 60270 [23] для обмоток статора не требуется. IEC 60270 действителен только для емкостных объектов испытаний. Обмотка статора — это не емкость.Это сложная индуктивно-емкостная цепь. Вместо этого подходит IEC 60034-27-2 [25], поскольку он касается только оперативного измерения частичных разрядов на машинах. • IEC 60034-27-2 [25] разъясняет, что при измерении частичных разрядов в низкочастотном диапазоне тогда электрические помехи будут серьезными, и следует ожидать гораздо большего риска ложных показаний.
4 КАЛЬБРАЦИЯ
При планировании технического обслуживания пользователям нужен уровень частичных разрядов, выше которого требуется техническое обслуживание, но ниже которого машина может продолжать безопасно работать.Маловероятно, что эти пожелания можно легко осуществить, по крайней мере, для испытаний целых обмоток. Это связано с тем, что полные обмотки не являются сосредоточенными емкостными элементами, а представляют собой сложные передаточные выступы со значительными индуктивными составляющими. Как ASTM D1868 [3] (в Северной Америке), так и IEC 60270 (в международном масштабе) [23] предостерегают от калибровки величин частичных разрядов в ПК в индуктивных устройствах. Кроме того, аспекты обмоток, связанные с линией передачи, приводят к эффектам затухания и искажения, которые сильно зависят от частоты. В результате испытание частичных разрядов целых обмоток в лучшем случае является сравнительным, а не абсолютным.
Целью калибровки для тестирования емкостных объектов в соответствии со стандартом IEC 60270 является преобразование физических измерений в мВ или мА в кажущийся заряд в пКл, чтобы результат не зависел от емкости тестируемого объекта. Результаты тестирования можно отслеживать и сравнивать только в том случае, если используются один и тот же прибор и один и тот же генератор импульсов с одинаковыми настройками (такими как ширина импульса и время нарастания).Вопреки намерениям стандарта, результаты тестирования, должным образом откалиброванные в соответствии с IEC 60270, чтобы показать кажущийся заряд в ПК одного и того же объекта разными поставщиками тестирования, различаются настолько сильно, что результаты тестов нельзя сравнивать. По этой причине не существует известной общедоступной базы данных результатов испытаний от поставщиков приборов, изначально предназначенных для емкостных объектов.
Эта трудность калибровки усложняется тем фактом, что процесс калибровки выполняется на выводах обмотки, однако фактические импульсы частичных разрядов возникают внутри обмотки. Импульс частичных разрядов, исходящий от двух катушек к обмотке со стороны конца линии, возбуждает местные резонансные частоты, и импульсный ток (или напряжение) должен распространяться на клеммы обмотки, чтобы быть обнаруженным.В процессе распространения через обмотку импульсы ослабляются и изменяются по частотному содержанию промежуточной лестничной LC-цепью (или линией передачи). Таким образом, процесс калибровки на клеммах статора не отражает нагрузку, которую фактический импульс ЧР видит внутри обмотки.
Таким образом, существуют две основные проблемы, связанные с использованием величины частичных разрядов (будь то в пКл, мВ, мА и т. Д.) В качестве индикатора серьезности дефектов изоляции в обмотках статора высокого напряжения. Первая проблема заключается в том, что частичный разбор часто бывает не причиной сбоя, а симптомом.Вторая причина связана с упомянутым выше фактом: полные обмотки статора не являются «сосредоточенными» конденсаторами. [33]
Поскольку частичные разряды не являются прямой причиной ухудшения (хотя, безусловно, могут иметь эффект второго порядка), время до отказа не связано с самими частичными разрядами, вызывающими ухудшение изоляции. Таким образом, увеличение частичного разряда с течением времени указывает на то, что произошло еще большее ухудшение. Однако фактическая величина ЧР не связана с тем, сколько времени потребуется изоляции, чтобы выйти из строя, поскольку ЧР не является основным фактором, вызывающим разрушение.
Калибровка невозможна — единицы произвольные, это сравнительный тест.
5 НАПРЯЖЕНИЕ
Хорошо известно, что напряжение сильно влияет на величину частичных разрядов, по крайней мере, если изоляция не подвергается чрезмерному перенапряжению. На рис. 1 показано влияние напряжения на величину частичных разрядов в обмотке статора с эпоксидно-слюдяной изоляцией 13,8 кВ, снижение напряжения на 5% около 8 кВ вызывает снижение величины частичных разрядов на 30%, уменьшение на 10% — 60%. Таким образом, небольшое уменьшение приложенного напряжения вызывает еще большее уменьшение регистрируемой величины импульса частичного разряда.Кроме того, при заданном испытательном напряжении количество импульсов в секунду экспоненциально падает с величиной импульса. Следовательно, при более низких напряжениях скорость счета импульсов частичных разрядов значительно ниже.
Рис. 1. Анализ амплитуды импульса и фазы импульса частичных разрядов на обмотке статора, находящейся под напряжением 8 кВ.
Это имеет важное значение для онлайн-тестирования частичных разрядов, когда напряжение на каждой катушке линейно уменьшается между фазным выводом и нейтралью. В типичной машине со 100 катушками катушка, подключенная к концу фазы, будет иметь самую высокую активность частичных разрядов (величину и количество), катушка, подключенная на одну катушку вниз, будет иметь величину частичных разрядов, которая примерно вдвое меньше, чем в катушке конца фазы. , с такой же степенью износа.Катушка на две катушки ниже конца фазы будет иметь величину частичного разряда, равную четверти величины в катушке конца фазы, и даже меньше импульсов. Этот анализ плюс многолетние визуальные наблюдения за эффектами частичных разрядов в реальных машинах показывают, что только первые несколько катушек в обмотке больше всего страдают от частичных разрядов. На нейтральном конце нет PD.
Из данных, описанных выше, ясно, что напряжение на катушке оказывает гораздо большее влияние на величину частичных разрядов, чем эффект затухания в обмотке. В результате можно выбрать любую желаемую полосу пропускания для измерений частичных разрядов в работающих статорах; если датчик частичных разрядов расположен на фазовых выводах, он находится рядом с единственной катушкой, которая может быть подвержена высокой активности частичных разрядов. Следовательно, можно обнаруживать частичные разряды либо на низкой, либо на высокой частоте, поскольку затухание импульсов на более высоких частотах относительно невелико, потому что наиболее активные участки частичного разряда находятся близко к датчику частичного разряда.
Следовательно, датчики частичных разрядов следует располагать рядом с несколькими первыми катушками в обмотке статора.
6 BANDWIDTH
Характеристики частотной области импульсного потока могут быть вычислены с использованием стандартных преобразований Фурье [39]. В качестве альтернативы, в нескольких статьях [40] [41] [42] показано, как рассчитать спектр, включая чрезвычайно важную верхнюю частоту, при которой уровень сигнала начинает снижаться до 0. Из этих расчетных методов ясно, что импульсы, такие как те, что показаны на рисунке 2, создают частоты ~ 300 МГц.В первом приближении это можно увидеть, превратив униполярный импульс, показанный на рисунке 2, в первый полупериод синусоиды. Униполярный импульс на рисунке 2 имеет длительность ~ 3 нс. При построении синусоиды используется период ~ 6 нс. Поскольку частота обратно пропорциональна периоду, импульс на рисунке 2 имеет гармоники на частоте 160 МГц. Для более коротких импульсов присутствуют частоты до 350 МГц.
Рис. 2. Выходные данные анализатора спектра для потока импульсов частичных разрядов, возникающих в работающем генераторе, который показывает отклик в частотной области.Обратите внимание, что на высокой частоте уровни сигнала относительно низкие. Спектр слева охватывает диапазон от 100 кГц до 35 МГц.
6.1 ЧР НЧ VS ОВЧ АВТОМАТИЧЕСКИЙ ЧР НА СТАТОРЕ ДВИГАТЕЛЯ
Тесты ЧР в автономном режиме были выполнены с использованием детекторов ЧР НЧ и УКВ на обмотке статора двигателя 13,2 кВ, 6000 л.с. [37]. НЧ-тест проводился с помощью анализатора PDTech DeltaMaxx с конденсатором обнаружения частичных разрядов 1000 пФ. Он работал в широкополосном режиме в диапазоне частот 40-800 кГц. Фаза C имела самую высокую активность и показана на рисунке 3.На рисунке 3 (слева) показана диаграмма частичных разрядов с разделением по фазе (PRPD), полученная после стабилизации при напряжении 8 кВ (чуть выше номинального напряжения между фазой и землей). На рисунке 3 (справа) показан график УКВ PRPD, измеренный на одной и той же фазе обмотки статора при одинаковом напряжении с использованием датчика частичных разрядов 80 пФ и прибора Iris Power TGA-B. Диапазон частот обнаружения частичных разрядов составляет 40-350 МГц.
Рис. 3. Автономное испытание частичных разрядов обмотки статора, измеренное в диапазонах частот LF (вверху) и VHF (внизу). Вертикальная шкала — это кажущаяся величина импульса в нКл или мВ.Горизонтальная шкала — это фазовый угол цикла переменного тока 60 Гц. Цвет точек представляет количество импульсов частичного разряда в секунду. Обратите внимание, что график PRPD на УКВ показывает полярность импульсов частичных разрядов. На графике LF PRPD полярность импульса подавлена, но ее можно определить по ее положению в цикле переменного тока.
Пиковая величина частичных разрядов (Qm) для измерения УКВ (вычисленная с использованием определения цифровых приборов в IEC 60034-27 [24], составляет +816 мВ и -912 мВ. Qm — это величина при частоте повторения импульсов частичных разрядов 10 импульсов в секунду (pps).Прибор LF PD рассчитал Qm как 2,5 нКл, используя то же определение 10 pps. Обратите внимание, однако, что некоторые приборы LF рассчитывают пиковую величину частичных разрядов с использованием метода, основанного на аналоговом определении наибольшей повторяющейся амплитуды в последовательности импульсов, как определено в IEC 60270 [23].
Фаза
C этой обмотки статора имеет соотношение 2,7 пКл / мВ между детекторами НЧ и УКВ. Однако обратите внимание на предостережения в IEC 60034-27 [24] о том, что приборы частичного разряда разных производителей могут давать очень разные уровни пК даже при одних и тех же условиях испытаний.Паттерны PRPD и отношения между положительным и отрицательным частичным разрядом по существу одинаковы для LF и VHF.
ЧР возникает на частотах до ~ 300 МГц
6,2 LF VS. ОВЧ ЧР в автономном режиме СТАТОР ТУРБИННОГО ГЕНЕРАТОРА
Обмотка статора генератора с водородным охлаждением 18 кВ, 200 МВА также подвергалась автономному испытанию частичных разрядов с использованием приборов НЧ и ВЧ, описанных выше. Испытания проводились при напряжении около 9,7 кВ, немного ниже номинального напряжения линии на землю, в воздухе атмосферного давления.На рис. 2а показан график PRPD для фазы C, которая имела самую высокую активность. График показывает классическую внутреннюю активность наземных стен (см. МЭК 60034-27 для графиков PRPD, связанных с каждым типом источника частичных разрядов) с примерно равной положительной и отрицательной активностью частичных разрядов. Было измерено Qm, равное 1,1 нКл.
Рисунок 4. НЧ (вверху) и УКВ (внизу) автономное испытание частичных разрядов на статоре генератора мощностью 200 МВА
На рисунке 4 показан график PDPD, измеренный в диапазоне ОВЧ на фазе C при тех же условиях испытания, что и для теста LF.
Он показывает тот же образец PRPD, что и для теста LF. Qm (рассчитанное при 10 pps) составляет +106 мВ и -121 мВ. Таким образом, соотношение между тестом LF в пК и тестом VHF в мВ составляет 9,1 пКл / мВ, что существенно отличается от отношения, измеренного на двигателе. Эта изменчивость иллюстрирует сложность калибровки, как описано ниже.
6.3 СООТНОШЕНИЕ СИГНАЛА И ШУМА
Во время онлайн-тестирования шум (т. источники шума (искры от шин, корона от болтов, трекинг от изоляторов, частичные разряды от трансформаторов тока, искры от инструментов, сигналы радиовещания и т. д.).Эти электрические помехи являются фактором, который может повлиять на ширину полосы измерения. Электрический шум может быть в 1000 раз (60 дБ) больше, чем сигналы частичного разряда от работающего двигателя или генератора, особенно если обмотка статора охлаждается газообразным водородом под высоким давлением. [Рисунок 5]
Вопрос, который следует задать при попытке обнаружения частичных разрядов в работающем двигателе или генераторе, заключается не в том, насколько велик сигнал частичных разрядов, а в том, насколько велик сигнал частичных разрядов по сравнению с «шумом», т. Е.отношение сигнал / шум (SNR). Боггс [34] показывает, что если шум имеет широкополосную характеристику (белый шум), теория загрязнения указывает, что оптимальная (т.е. наивысшее отношение сигнал / шум) частотная полоса для обнаружения частичных разрядов, при условии небольшого затухания, возникает на ~ 250 МГц. Это связано с тем, что мощность широкополосного (белого или электронного) шума увеличивается пропорционально квадратному корню из ширины полосы измерительной системы; тогда как мощность в сигнале частичного разряда увеличивается пропорционально ширине полосы до верхнего предела, установленного временем нарастания импульса частичного разряда.В результате отношение сигнал / шум увеличивается пропорционально квадратному корню из ширины полосы пропускания. Более высокое отношение сигнал / шум снижает риск ложных указаний на неисправность обмотки статора, вызванную шумом. Вот почему VHF или UHF с UWB (т.е. ~ 100 МГц) детекторами частичных разрядов стали доминирующими для оперативного обнаружения частичных разрядов во вращающихся машинах [33], [35], [36].
Рис. 5. Осциллографическое изображение объединенных сигналов частичных разрядов и шума от каждой фазы. Вертикальная шкала — это величина импульса, а горизонтальная шкала — один цикл переменного тока 60 Гц.
Онлайн-тесты, высокое отношение сигнал / шум (VHF или UHF с UWB) снижает риск ложных показаний
6.4 ПРЕИМУЩЕСТВА ОБНАРУЖЕНИЯ ЧР НЧ И ОВЧ
Тестирование частичных разрядов вне стойки лучше всего выполнять с помощью детекторов частичных разрядов, работающих в диапазоне 1 МГц, чтобы гарантировать, что частичные разряды могут быть обнаружены во всех катушках обмотки статора с минимальным затуханием. Онлайн-тесты частичных разрядов лучше всего выполнять на более высоких частотах, поскольку это оптимизирует отношение сигнал / шум, а также позволяет отделить помехи от частичных разрядов на основе времени поступления импульсов. Результатом является отсутствие помех в сигнале частичных разрядов, что снижает риск ложных срабатываний.Хотя большее ослабление импульсов будет происходить в более широкой полосе измерения, необходимой для выделения шума, это ослабление относительно невелико, поскольку в рабочем статоре датчик можно разместить очень близко к нескольким катушкам, испытывающим высокое напряжение.
Автономные испытания катушек / стержней и полных обмоток статора следует проводить в диапазоне LF, даже если на рисунках 3 и 4 показаны схемы PRPD, по сути, одинаковые. Для испытаний катушки / стержня это позволит количественно количественно определить ЧР с точки зрения кажущегося заряда (пКл).Для обмоток диапазон LF максимизирует чувствительность к частичному разряду в большем количестве катушек / стержней в обмотке.
Основные преимущества теста LF для автономного тестирования, как описано в стандартах IEC [24] [28], включают
Преимущество LF, заключающееся в большей чувствительности, менее важно, чем при автономных испытаниях, поскольку напряжение катушки / шины линейно уменьшается по цепи от фазного вывода к нейтральному концу обмотки. По мере уменьшения напряжения уменьшаются и величина частичных разрядов и количество дефектов, вызывающих частичные разряды.
УКВ и УВЧ методы обеспечивают большую устойчивость к шумам и помехам от энергосистемы, что снижает риск ложных срабатываний индикации проблем обмотки статора. Также это означает, что для получения и интерпретации результатов частичных разрядов требуется меньше опыта, поскольку меньше риск того, что частичные разряды статора будут скрыты шумом. Это означает более низкую предельную стоимость теста. Как следствие, постоянный мониторинг частичных разрядов с меньшей вероятностью даст ложные показания.
С помощью некоторых методов VHF и всех методов UHF можно с большей уверенностью определить местонахождение частичных разрядов внутри обмотки.
Большинство емкостных датчиков частичных разрядов в методах УКВ могут соответствовать требованиям надежности датчиков, установленным в IEC 60034-27-2, что снижает риск того, что датчик частичных разрядов может выйти из строя в машине.
Рецензируемые базы данных, содержащие сотни тысяч результатов тестов, сведены в таблицы «высокого» и «низкого» PD. Эти уровни серьезности подтверждены визуальным осмотром многих сотен машин [22]
Из стандартов IEC ясно, что диапазоны НЧ и УКВ могут обнаруживать серьезные частичные разряды в обмотке.Метод LF, как правило, предпочитают OEM-производители и поставщики услуг тестирования, которые обладают опытом отделения частичных разрядов от шума и оценки степени серьезности на основе опыта работы с аналогичными машинами. Владельцы машин склонны использовать методы VHF и UHF, поскольку обслуживающий персонал может выполнить тест и выполнить базовую интерпретацию при относительно небольшом обучении и опыте.
Онлайн-тесты, высокое отношение сигнал / шум (VHF или UHF с UWB) снижает риск ложных показаний
6.5 СОГЛАСОВАНИЕ ПОЛОСНОЙ ЧАСТОТЫ
Поставщик приборов исследовал возможность предоставления услуг по сбору данных ЧР в режиме онлайн с использованием НЧ-прибора, подключенного к существующим емкостным датчикам ЧР 80 пФ [38]. Датчики 80 пФ с оконечной нагрузкой 50 Ом обеспечивают фильтр верхних частот ~ 40 МГц. Согласно данным, доступным для прибора мониторинга НЧ ЧР, диапазон входных частот составляет до 20 МГц и полоса пропускания до 3 МГц, и он имеет только один вход датчика ЧР на фазу (несимметричная установка). Обратите внимание, что приборы VHF имеют полосу пропускания от 50 кГц до 350 МГц, а в сочетании с емкостным датчиком частичных разрядов 80 пФ полоса пропускания системы составляет от 40 МГц до 350 МГц.В конфигурации прибора LF использовался согласующий блок (в основном усилитель плюс фильтр нижних частот), предназначенный для работы с датчиками частичных разрядов 80 пФ (ЭМС) в диапазоне измерений от 100 кГц до 500 кГц [38].
Измеренный фоновый шум, отношение сигнал / шум (SNR) низкочастотного прибора, подключенного к датчикам 80 пФ, составляет всего 12% от SNR типичных датчиков частичного разряда 2 нФ. Исследование показывает, что при использовании блока согласования, описанного выше, измерение менее надежно, поскольку отношение сигнал / шум от подключенных датчиков 80 пФ ухудшается и уменьшается до 11% от отношения сигнал / шум от датчиков частичного разряда 2 нФ.Таким образом, из этих тестов ясно, что если используется система измерения низкой частоты, лучше всего подключить ее к большой емкости, а не пытаться принудительно подогнать прибор к датчику частичных разрядов, предназначенному для высокочастотных приложений.
Полоса пропускания датчиков должна соответствовать частоте прибора
7 НАРУШЕНИЯ
Большинство шумов или помех, встречающихся в работающих машинах, не белого цвета, а имеют импульсный характер, например: коронный разряд на высоковольтных шинах, шум переключения и т. Д.Традиционная фильтрация не может полностью удалить такой импульсный шум, поскольку, как описано выше, такие сигналы будут содержать частотные компоненты на всех частотах, особенно если время нарастания шумового импульса велико. Следовательно, любая фильтрация шумовых импульсов также отфильтрует частичные разряды, что не приведет к чистому увеличению отношения сигнал / шум. Очевидно, что для устранения импульсного шума необходимы альтернативные методы фильтрации [25]. Было разработано несколько методов, основанных на времени поступления импульса от пары датчиков или на более сложном различении формы импульса во временной области [33], [35].Такие импульсные дискриминации сейчас широко используются, и необходимые специализированные датчики установлены примерно на 3500 станках. Методы дискриминации требуют измерения частичных разрядов на высоких частотах (≥40 МГц), так как импульсная характеристика частичных разрядов с быстрым нарастанием должна быть сохранена, чтобы ее можно было использовать в качестве точного кольцевого сигнала. Разумеется, специалисты-люди, наблюдающие за данными, отображаемыми на Экраны осциллографов и анализаторы спектра также способны отделять частичные разряды статора от шума.
7.1 ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ КОНФИГУРАЦИЯ (HYDROS)
В дифференциальной конфигурации установка откалибрована таким образом, что шумовой импульс будет регистрироваться на паре датчиков ЧР Iris Power 80 пФ (ЭМС) одновременно. Iris Power PDA-IV может определять время прихода импульса от пары датчиков до <6 нс. Частичные разряды, возникающие около одного датчика (C1 или C2), поступят значительно позже на другой датчик. Дифференциальная конфигурация используется в больших гидрогенераторах, у которых достаточно места для установки датчиков частичного разряда вдоль кольцевой шины цепи.Прибор с одним входом на фазу не сможет различать импульсы от пары датчиков частичного разряда как исходящие от параллельного C1, исходящие от параллельного C2 или как шум. Таким образом, такая компоновка будет означать, что результаты будут искажены электрическим шумом, что значительно увеличит вероятность ложного показания (и запланированы ненужные испытания и ремонт статора). В качестве альтернативы для интерпретации всех результатов потребуется специалист-человек (предположительно от поставщика), а не служебная программа, выполняющая и интерпретирующая свои собственные тесты, что значительно увеличивает затраты на тестирование.
7.2 НАПРАВЛЕННАЯ КОНФИГУРАЦИЯ (ДВИГАТЕЛИ И ТУРБОГЕНЕРАТОРЫ)
Для машин с малым диаметром отверстия (<2 м), таких как двигатели и турбогенераторы, пара датчиков ЧР Iris Power 80 пФ (ЭМС) расположена снаружи машины вдоль выходная шина в направленной конфигурации. Это называется направленной конфигурацией, потому что импульсы, приходящие из-за сегмента шины между парой датчиков частичного разряда, сначала приходят к одному датчику, а с задержкой после этого - ко второму датчику.Датчик частичных разрядов, ближайший к машине, называется M, а датчик частичных разрядов, расположенный ниже по системе, называется S. Импульсы частичных разрядов, исходящие от обмотки статора, сначала поступают на датчик M и классифицируются прибором под названием Iris Power TGA-B как статор. PD. В противном случае импульсы классифицируются как шум (импульсы за пределами S и импульсы между парой датчиков частичного разряда). Это различие между частичными разрядами статора и шумом энергосистемы происходит из-за того, что для прохождения электрических импульсов требуется время, а TGA-B может разрешить разницу во времени прихода до 6 нс.Прибор с только одним входом на фазу не сможет различать импульсы от пары датчиков частичных разрядов как частичные разряды или шум системы питания. Таким образом, он будет подвержен ложным показаниям и ненужным проверкам и ремонтам статора.
7.3 СТАТОРНАЯ СОЕДИНИТЕЛЬНАЯ МУФТА (БОЛЬШИЕ ТУРБОГЕНЕРАТОРЫ)
SSC — это двухпортовый направленный электромагнитный соединитель, который устанавливается в слотах больших турбогенераторов либо под клиньями, либо между двумя стержнями в слоте.Прибор с одним входом на фазу не сможет различать импульсы от двухпортового ответвителя как частичные разряды от слота, частичные разряды от торцевой обмотки или как шум.
Конфигурация датчика необходима для уменьшения влияния помех
8 СБОР ДАННЫХ
8.1 МЕТОД ИСПЫТАНИЯ PD
Во время нормальной работы машины УКВ-прибор, называемый PDA-IV или TGA, временно подключается к ранее установленным датчикам на каждой фазе.Датчик блокирует напряжение промышленной частоты и пропускает высокочастотный импульс напряжения, сопровождающий частичный разряд. Чтобы избежать путаницы с электрическими шумами от работы электроинструмента, коронным разрядом от распределительного устройства, источников радиочастот и т. Д., PDA-IV или TGA отделяют частичные разряды от системных шумов и помех на основе времени прихода и характеристик импульса, а также измеряет количество, амплитуду и положение фазы переменного тока импульсов частичных разрядов.
8.2 ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ДАННЫХ
Для каждого испытания на частичный разряд генерируются графики двух типов.Первый тип графика — двумерный (2-D), на котором отображается количество частичных разрядов в секунду в зависимости от величины частичного разряда. Чем больше количество импульсов в секунду, тем более распространен износ обмотки. Чем выше величина частичного разряда, тем серьезнее ухудшение. Второй тип графика — трехмерный (3-D), на котором отображается количество (вертикальный масштаб) и величина (масштаб, выходящий за пределы страницы) частичных разрядов в зависимости от фазового угла переменного тока (горизонтальный масштаб).Опыт показал, что такой фазовый анализ импульса можно использовать для определения наличия множественных механизмов ухудшения и того, каковы эти механизмы.
Двухмерные и трехмерные графики громоздки для сравнения машин. PDA-IV или TGA суммируют каждый график с двумя величинами: пиковой величиной PD (Qm) и общей активностью PD (NQN). Qm определяется как величина, соответствующая частоте повторения частичных разрядов 10 импульсов в секунду. Qm относится к тому, насколько серьезным является износ в наихудшем месте обмотки, в то время как NQN пропорционален общему количеству износа и аналогичен увеличению коэффициента мощности.Поскольку скалярная величина Qm более показательна для того, насколько близка обмотка к отказу, пиковая величина (Qm) будет использоваться в этой статье для сравнения.
8,3 2015 БАЗА ДАННЫХ
После накопления всех доступных тестовых данных до 2015 года с более чем 550 000 записей по результатам тестов с использованием только портативных приборов, база данных была тщательно составлена с использованием следующих критериев выбора:
только онлайн-тесты, полученные при нормальной эксплуатации
только онлайн-тесты, полученные при нормальной эксплуатации
только один результат теста на датчик
последнее испытание при полной нагрузке и температуре обмотки горячего статора (FLH)
любой тест с сомнительными результатами был отклонен
После применения этих критериев было проанализировано около 20 000 статистически независимых результатов тестирования около 6 000 активов.
В следующих таблицах показана разбивка результатов, которые были сохранены после того, как не-FLH и повторные тесты были отброшены.
В приложении показано обновленное статистическое распределение пиковых величин частичных разрядов для различных классов напряжения и типов датчиков.
8.4 СТАТИСТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ
База данных была проанализирована для определения влияния на Qm нескольких различных факторов, в том числе:
Установка датчика
Класс напряжения
Давление водорода
Диапазон Qm из всех испытаний для конкретного рабочего напряжения был установлен для каждого набора вышеуказанных факторов.Пример статистического распределения показан в таблице 1. Например, для статоров 13-15 кВ в турбогенераторах или двигателях 25% испытаний имели Qm ниже 54 мВ, 50% (медиана) имели Qm ниже 120 мВ. , 75% были ниже 261 мВ, и 90% тестов дали Qm ниже 520 мВ. Таким образом, если Qm 500 мВ достигается на двигателе или турбогенераторе на 13,8 кВ, то вполне вероятно, что этот статор будет поврежден, поскольку его результаты ЧР выше, чем у 90% аналогичных машин. Фактически, более чем в двухстах случаях, когда машина была визуально осмотрена после регистрации уровня частичного разряда> 90% у аналогичных машин, наблюдалось значительное ухудшение изоляции обмотки статора [22].
Таблица 1. Распределение Qm для статоров с воздушным охлаждением, датчики 80 пФ на клеммах
В Таблице 2 показано аналогичное статистическое распределение для турбогенераторов с водородным охлаждением, в которых установлены конденсаторы щелевых соединителей статора (SSC). Для них на результаты влияют как рабочее напряжение, так и давление газа. Аналогичные таблицы были также подготовлены для машин с воздушным и водородным охлаждением с датчиками частичного разряда других типов, и их можно найти в приложении к этому документу.
Таблица 2. Распределение Qm для статоров с газовым охлаждением с использованием датчиков SSC — слот PD С помощью этих таблиц теперь возможно, с помощью только первоначального теста для владельцев двигателей и генераторов, определить, есть ли проблемы с изоляцией обмотки статора. . Если ЧР выше, чем у 90% аналогичных машин, тогда целесообразно провести автономные испытания и / или визуальный осмотр. Уровни срабатывания сигнализации непрерывных мониторов частичных разрядов должны быть установлены на 75% для номинального напряжения 4 кВ и ниже и уровень 90% для активов с номинальным напряжением более 4 кВ.
9 ЗАКЛЮЧЕНИЕ
PD — сравнительный тест; однако суждения следует делать только на основании результатов данных, которые используют те же датчики и конфигурации испытаний. Кроме того, для точного анализа оценки должны включать тенденции и сравнения с результатами, полученными на аналогичных машинах. Таким образом, при сборе и сравнении результатов следует учитывать следующие вопросы:
Калибровка для стандартизации данных невозможна — единицы измерения произвольны, это сравнительный тест.
Калибровка для стандартизации данных невозможна — единицы измерения произвольны, это сравнительный тест.
Из-за воздействия напряжения на частичные разряды датчики частичных разрядов следует располагать рядом с несколькими первыми катушками в обмотке статора
Частичные разряды возникают в частотах до ~ 300 МГц • Конфигурация датчика необходима для уменьшения влияния помех
Off-line тесты должны выполняться в диапазоне LF
Для онлайн-тестов высокий SNR (VHF или UHF с UWB) снижает риск ложных показаний
Полоса пропускания датчиков должна соответствовать частоте прибора
Сами по себе данные трендов могут ввести в заблуждение, так как у неисправных машин могут быть тренды уровней.Общая величина по сравнению с аналогичными фазами / машинами также значительна.
Для точного сравнения данные тенденции частичных разрядов должны собираться в той же полосе частот.
Для сравнения с базой данных Iris требуется измерение в полосе частот VHF. В противном случае анализ будет полностью зависеть от тренда, который имеет недостаток, поскольку в конечном итоге ЧР выравнивается даже при плохих обмотках.
Хотя всегда рекомендуется отслеживать результаты для одной машины с течением времени и, таким образом, отслеживать скорость деградации обмотки статора, также можно сравнивать результаты для аналогичных машин.Если испытательный прибор представляет собой TGA, PDA-IV, Trac или Guard, а датчики — либо конденсаторы 80 пФ, либо щелевые соединители статора, то таблицы, содержащиеся в приложении, можно использовать для определения того, требует ли машина дальнейших испытаний и проверок или нет. работает в разумных пределах. Желтые флаги следует поднимать только в том случае, если уровни частичных разрядов на конкретной машине превышают 90-й процентиль (высокий). Во всех случаях поднять флаг означает увеличивать частоту тестирования частичных разрядов для определения степени ухудшения и, когда это возможно, проводить специализированные тесты, проверки и ремонт по мере необходимости.В системах изоляции на основе слюды частичные разряды являются признаком неисправности механизма; действие должно основываться на серьезности механизма отказа, обнаруженного PD, а не на результатах PD. Сигналы тревоги уровней частичного разряда, превышающие пороговые значения, представляют собой предупреждения для дальнейшего расследования с целью определения причины высокого частичного разряда; однако имейте в виду, что уровни частичных разрядов могут колебаться в зависимости от окружающих и рабочих условий. Техническое обслуживание должно основываться на причине ЧР, а не на общих уровнях. Для непрерывных мониторов ЧР уровни срабатывания сигнализации должны быть установлены на уровне 75% или 90%.
Время отказа обмотки обычно является результатом того, что изношенная обмотка подвергается экстремальным нагрузкам, таким как удар молнии, противофазная синхронизация, чрезмерные пуски или дисбаланс системы. Поскольку они непредсказуемы, невозможно предсказать, когда произойдет сбой. Однако, отслеживая характеристики частичных разрядов обмотки статора, часто можно определить, какие машины более подвержены отказу и, следовательно, требуют технического обслуживания.
10 ССЫЛКИ
[1] Дж.F. Lyles, T.E. Гудев и Г. Стоун, «Использование диагностических технологий для определения потребностей в техническом обслуживании обмоток генератора», журнал Hydro Review, июнь 1993 г., стр. 59-67.
[2] В. Уоррен, «Сколько PD — это слишком много PD?» Proc. Конференция по вращающимся машинам ириса, Даллас, Техас, март 1998 г.
[3] IEEE 1434-2014 «Руководство IEEE по измерению частичных разрядов во вращающихся машинах».
[4] В. Уоррен, G.C. Стоун, «Последние разработки в области диагностических испытаний обмоток статора», журнал IEEE по электрической изоляции, сентябрь 1998 г.
[5] В. Уоррен, «Дальнейший анализ результатов испытаний частичных разрядов» Proc. Конференция по вращающимся машинам Iris, Скоттсдейл, Аризона, март 1999 г.
К [21].…. В. Уоррен, «Тестирование частичного разряда — отчет о ходе работы», Proc. Машина для вращения ириса
[22] Maughan, C.V. «Частичный разряд — ценный инструмент для оценки обмотки статора», «Электрическая изоляция», 2006 г. Отчет о конференции Международного симпозиума IEEE 2006 г. на, стр. (Ы): 388 — 391
[23] IEC 60270, «Методы испытаний высоким напряжением.Измерения частичных разрядов », 2015
[24] IEC TS 60034-27, «Автономные измерения частичных разрядов на изоляции обмотки статора вращающихся электрических машин», 2006 г.
[25] IEC TS 60034-27-2 «Оперативные измерения частичных разрядов на изоляции обмотки статора вращающихся электрических машин», 2012 г.
[26] G.C. Стоун, В. Уоррен, «Объективные методы интерпретации данных о частичном разряде обмоток статора вращающихся машин» Транзакции IEEE по отраслевым приложениям.Том 42, № 1, январь / февраль 2006 г., стр. 195-200.
[27] Г. К. Стоун, «Калибровка измерений частичных разрядов для обмоток двигателя и генератора — почему это невозможно сделать», IEEE Electrical Insulation Magazine, 9-12 января 1998 г.
[28] IEC 62478, «Методы испытаний высоким напряжением — Измерение частичных разрядов электромагнитными и акустическими методами», 2016 г.
[29] И. Кемп и др. «Трудности калибровки, связанные с детекторами частичных разрядов во вращающихся машинах», Протокол конференции по электрической изоляции IEEE, октябрь 1987 г.
[30] Г. К. Стоун и С. А. Боггс, «Широкополосные измерения частичных разрядов в эпоксидной смоле», Международный симпозиум IEEE по электрической изоляции, стр. 137-141, 1982.
[30] Г. К. Стоун и С. А. Боггс, «Широкополосные измерения частичных разрядов в эпоксидной смоле», Международный симпозиум IEEE по электрической изоляции, стр. 137-141, 1982.
[31] Д. Лайтл, Б., Хэмптон и Т. Ирврн, «Мониторинг ГИС на сверхвысоких частотах», Proc. 6-й Международный симпозиум по высоковольтному оборудованию, доклад 23,02,1989.
[32] Г.К. Стоун, Х. Г. Седдинг и Н. Фудзимото, «Практическая реализация сверхширокополосных детекторов ЧР», IEEE Trans El, стр. 70-77, февраль 1992 г.
[33] G.C. Стоун, «Важность полосы пропускания при измерении частичных разрядов в работающих двигателях и генераторах», IEEE Transactions по диэлектрикам и электрической изоляции, Vol. 7, № 1, февраль 2000 г. (страницы 1131–1137).
[34] С. А. Боггс и Г. К. Стоун, «Основные ограничения при измерении короны и частичного разряда», IEEE Trans EI, стр. 143-150, апрель 1982 г.
[35] Х. Г. Седдинг и др. др., «Новый онлайн-тест ЧР или турбогенераторы», СИГРЭ, Публикация 11-M3, сентябрь 1992 г.
[36] Дж., К. Стоун и С. Р. Кэмпбелл, «Цифровые методы устранения шума при измерениях частичных разрядов в генераторах», IEEE Winter Power Meeting, публикация 92-THO-425-9-PWR, февраль 1992 г., RP 76– 17 Часть II.
[37] G.C. Стоун, Х.Г. Седдинг, М. Тейшейра, «Сравнение низкочастотных и высокочастотных измерений частичного разряда на обмотках статора вращающейся машины», SNP TEE, 2017.
Power Frequency Voltage — обзор
60055 Кабели с бумажной изоляцией и металлической оболочкой для номинальных напряжений до 18/30 кВ (с медными или алюминиевыми проводниками, за исключением кабелей с газовым давлением и маслонаполненных кабелей). Охватывает тесты и общие строительные требования. В Великобритании используется BS 6480.
60096 Радиочастотные кабели различные части охватывают общие требования, методы измерения, спецификации и испытания.
60141 Испытания маслонаполненных и газонапорных кабелей и их принадлежностей. Включает маслонаполненные (нормального и высокого давления) кабели до 400 кВ и газонапорные кабели до 275 кВ.
60183 Руководство по выбору высоковольтных кабелей, сечения проводов, уровня изоляции и конструкции кабеля для использования в трехфазных системах переменного тока, работающих при напряжении, превышающем 1 кВ.
60227 Кабели с ПВХ изоляцией на номинальное напряжение до U включительно ₀/ U = 450/750 В.Охватывает силовые и осветительные кабели малой мощности, которые в основном используются для инженерных сетей. Предоставляет подробную информацию об идентификации жил, методах испытаний, одножильных кабелях без оболочки, легких ПВХ U ₀/ U = кабели 300/500 В, гибкие кабели для подъемников и т. Д. См. Также BS 6004.
60228 Жилы изолированных кабелей. Стандартные номинальные площади поперечного сечения от 0,5 мм ² до 2000 мм ², количество и диаметры проводов, а также значения сопротивления.Классы одножильных и многопроволочных медных и алюминиевых проводов.
60229 Испытания наружной оболочки кабеля, которая выполняет специальную защитную функцию и наносится методом экструзии. Соответствует определенным условиям в дополнение к защите от коррозии, например, уменьшенным потерям в оболочке. См. Также EN 60811 и BS 6469-99-2.
60230 Импульсные испытания кабелей и их принадлежностей. Руководство по рационализации между различными лабораториями.
60287 Расчет продолжительного тока кабелей (коэффициент нагрузки 100%).Обеспечивает установившуюся работу при напряжении переменного тока до 5 кВ для кабелей, проложенных под землей, каналов, желобов, стальных труб и кабелей в воздушных установках. В приложениях содержится подробная информация о температурах окружающей среды и тепловом сопротивлении грунта в различных странах, информация, требуемая от покупателя для выбора соответствующего типа кабеля, а также числовые расчеты в цифровом виде, представленные в графическом виде.
60331 Огнестойкие характеристики электрических кабелей. См. Таблицу 12.11 для получения дополнительных комментариев и связанных стандартов.
60332 Испытания электрических кабелей в условиях пожара. Методы испытаний и распространения пламени силовых кабелей и кабелей управления / связи.
60364 Электроустановки в зданиях. Часть 5, Глава 52 описывает системы электропроводки и допустимую нагрузку по току для кабелей, не превышающих 0,6 / 1 кВ. Предоставляет серию таблиц, содержащих соотношение между площадью поперечного сечения проводов и нагрузкой в зависимости от типа материала проводника, типа изоляции и метода установки.
60502 Силовые кабели с экструдированной изоляцией и диэлектрической изоляцией на номинальное напряжение от 1 кВ до 30 кВ. Определяет конструкцию, размеры и требования к испытаниям для кабелей с изоляцией из ПВХ ( U ₀/ U = 1,8 / 3 кВ), с изоляцией из полиэтилена, полиэтилена и сшитого полиэтилена.
60702 Кабели с минеральной изоляцией и их концевые заделки с номинальным напряжением, не превышающим 750 В. См. Также BS 6387.
60724 Руководство по предельным значениям температуры короткого замыкания электрических кабелей с номинальным напряжением, не превышающим 0.6 / 1.0 кВ. Относится к изоляционным материалам и дает рекомендации по расчету допустимых токов короткого замыкания.
60754 Испытание газов, выделяющихся при горении электрических кабелей. Охватывает выбросы галогенсодержащих кислотных газов (как и следовало ожидать от кабелей с оболочкой и изоляцией из ПВХ) и степень кислотности.
60811 Общие методы испытаний материалов для изоляции и оболочки электрических кабелей. Относится к допускам на размеры, удлинению, водопоглощению, термостойкости и т. Д.Более применимо к производителям, но покупатели могут указать конкретные особенности в технических требованиях.
60840 Силовые кабели с экструдированной изоляцией и аксессуары к ним на номинальное напряжение выше 30 кВ ( U _м = 36 кВ) до 150 кВ ( U _м = 170 кВ) — Методы испытаний и требования (см. также 62067).
60853 Расчет циклических и аварийных токов (а) кабелей до 18/30 (36) кВ и (б) кабелей> 18/30 (36) кВ.Дополняет расчеты 100% нагрузки, приведенные в IEC 60287.
60859 Кабельные соединения для КРУЭ с газовой изоляцией на номинальное напряжение 72,5 кВ и выше — Кабели с жидкой и экструдированной изоляцией Наполненные жидкостью и сухие кабельные наконечники.
60885 Методы электрических испытаний электрических кабелей до 450/750 В включительно, включая испытания на частичный разряд.
61034 Измерения плотности дыма электрических кабелей, горящих при определенных условиях.
61042 Метод расчета понижающих коэффициентов для групп кабелей в открытом воздухе, защищенном от солнечного излучения. Применимо к кабелям равного диаметра, излучающим равные потери.
61084 Кабельные каналы и системы каналов для электрических установок. Дает некоторые рекомендации по разделению кабелей. См. Также CP1022 относительно разделения кабелей питания и управления / связи.
No related posts.
Разное
Навигация по записям
Пв 1 и пв 3 отличия: Отличие проводов ПВ-1, ПВ-3 и ПВ-4
3G 4g антенна своими руками: 4G антенна своими руками. Антенна для 4G модема
Похожие записи
Распайка интернет кабеля 8 жил: Распиновка сетевого кабеля 8 жил
09.09.2021
Напольный электрический водонагреватель: Напольные электрические накопительные водонагреватели купить по низкой цене в магазине
08.09.2021
Распред коробки внутренние: Внутренние распределительные коробки скрытой установки
06.09.2021
Монтаж щитов: Монтаж щитов, пультов и комплектных объемных устройств | Подстанции
05.09.2021
Узо марки: Выбор узо для квартиры и для частного дома, расчет номинала, выбор марки
05.09.2021
Добавить комментарий Отменить ответ
Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *
Комментарий *
Имя *
Email *
Сайт

Рубрики
Датчик
Дом
Кабель
Как выбрать
Лампа
Освещение
Отопление
Подключение
Проводка
Разное
Розетка
Советы
Стабилизатор
Схемы
Электролюбителям
+7 495 120-13-73, 8 800 500-97-74; [email protected] [email protected]
Карта сайта

Набор	Неисправный	Статус	Опытный образец	Замечания
1	Девственное / сухое	Новый	Полимер	Исходный уровень / Ссылка
			Пластмасса, армированная волокном
			Прессованный картон
			Полипропилен
			XLPE
2	Влажность / влажность	Вода	FRP	Два идентичных образца погружены, один — на 4 часа, второй — на 18 часов
		Вода	Полипропилен
		Водно-масляная смесь	Прессованный	Два идентичных образца, погруженных в смесь масла и воды: один на 4 часа, второй на 18 часов
3	Физическая / материальная деградация	Физический урон	Картон с деградацией материала	Два идентичных образца; первый образец с деградацией длиной 1 мм, второй образец с деградацией длиной 2 мм
			XLPE образец	Дерево в образце
			Фрагмент кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена среднего напряжения	Электрический прокол в образце

Набор	Испытательная установка	Рейтинг	Изоляция	Примечания / заявка	Статус
I	Втулка ( U _X)	123 кВ, 630 А	картон маслопресс	Опытный образец	Новое / Хорошее
I	Втулка ( U _Y)	123 кВ, 630 А	картон маслопресс	Опытный образец	В возрасте / в хорошем состоянии
II	Втулка ( U _T)	123 кВ, 630А	картон маслопресс	Устанавливается на высоковольтных выводах трансформаторов	В эксплуатации / Хорошо
	Втулка ( V _T)				В эксплуатации / Хорошо
	a Втулка ( W _T)				Начало / дефект, увеличение cosϕ
	Втулка ( N _T)				В эксплуатации / Хорошо
III	Кабель ( P _X1)	20 кВ	XLPE	Внутренний / лабораторный	В эксплуатации / Хорошо
III	Кабель ( P _X2)	20 кВ	XLPE	Внутренний / лабораторный	В эксплуатации / Хорошо
IV	Кабель ( P _P1)	20 кВ	Полипропилен	Внутренний / лабораторный	В эксплуатации / Хорошо

Объекты испытаний / Образцы изоляции			Наблюдаемые отклонения
Материал	Композиция	Дефект	Частота	Величина	Замечания
FRP	Стекловолокно	мокрый	Нижний	Уменьшение	Вода между конструкциями
PP	Полипропилен	мокрый	Нет	Нет	Иммунитет к воде
Бумага	Масло (DIALA)	Нет	Нижний	Увеличение	Масло впитывается в структуру.
Бумага	Нефть и вода	мокрый	Высшее	Уменьшение	Водопоглощение в структуре
XLPE	образец	Урон	Высшее	Увеличение	Внутренние повреждения
FRP	Стекловолокно	Урон	Высшее	Увеличение	Материальный ущерб
Кабель	Фрагмент	Прокол	Высшее	Уменьшение	Внутренние повреждения
Втулка	с масляной изоляцией	мокрый	Правый	Уменьшение	Требуются данные для подписи.
Кабель	XLPE, PP	Старение	Левый	Уменьшение	Требуются данные для подписи.

Уровень напряжения	ИК-тестер
650V	500 В постоянного тока
1,1 кВ	1 кВ постоянного тока
3,3 кВ	2,5 кВ постоянного тока
66кВ и выше	5 кВ постоянного тока

Характеристики оборудования / кабеля	Испытательное напряжение постоянного тока
24 В до 50 В	от 50 В до 100 В
от 50 В до 100 В	от 100 В до 250 В
100 В до 240 В	250 В до 500 В
440 В до 550 В	500 В до 1000 В
2400В	от 1000 В до 2500 В
4100В	от 1000 В до 5000 В

Испытательное напряжение	Диапазон измерения
250 В постоянного тока	от 0 МОм до 250 ГОм
500 В постоянного тока	от 0 МОм до 500 ГОм
1 кВ постоянного тока	от 0 МОм до 1 ТОм
2.5 кВ постоянного тока	от 0 МОм до 2,5 ТОм
5 кВ постоянного тока	от 0 МОм до 5 ТОм

Максимальное номинальное напряжение оборудования	Размер мегомметра	Мин. Значение ИК-излучения
250 Вольт	500 Вольт	25 МОм
600 Вольт	1000 Вольт	100 МОм
5 кВ	2500 Вольт	1000 МОм
8 кВ	2500 Вольт	2000 МОм
15 кВ	2500 Вольт	5000 МОм
25 кВ	5000 Вольт	20000 МОм
35 кВ	15000 Вольт	100000 МОм
46 кВ	15000 Вольт	100000 МОм
69 кВ	15000 Вольт	100000 МОм

Значение IR для трансформатора (Ссылка: «Руководство по техническому обслуживанию трансформатора» Дж. Дж. Келли. С. Д. Майер)
Трансформатор	Формула
1-фазный трансформатор	Значение IR (МОм) = C X E / (√KVA)
Трехфазный трансформатор (звезда)	Значение IR (МОм) = C X E (P-n) / (√KVA)
Трехфазный трансформатор (треугольник)	Значение IR (МОм) = C X E (P-P) / (√KVA)
Где C = 1.5 для масляного термостата с масляным баком, 30 для масляного термостата без масляного бака или сухого типа T / C.

Температурный поправочный коэффициент
^O C	^O F	Поправочный коэффициент
0	32	0.25
5	41	0,36
10	50	0,50
15	59	0,720
20	68	1,00
30	86	1.98
40	104	3,95
50	122	7,85

Трансформатор Напряжение катушки	Размер мегомметра	Мин. Значение IR T / C с жидким наполнением	Мин. Значение ИК для сухого типа T / C
0 — 600 В	1кВ	100 МОм	500 МОм
600 В до 5 кВ	2.5кВ	1000 МОм	5000 МОм
от 5 кВ до 15 кВ	5кВ	5000 МОм	25000 МОм
15кВ до 69кВ	5кВ	10000 МОм	50000 МОм

Напряжение	Испытательное напряжение (постоянный ток) Сторона низкого напряжения	Испытательное напряжение (постоянный ток) Сторона ВН	Мин. Значение IR
415V	500 В	2.5кВ	100 МОм
До 6,6 кВ	500 В	2,5 кВ	200 МОм
от 6,6 кВ до 11 кВ	500 В	2,5 кВ	400 МОм
от 11 кВ до 33 кВ	1000 В	5кВ	500 МОм
от 33кВ до 66кВ	1000 В	5кВ	600 МОм
от 66 кВ до 132 кВ	1000 В	5кВ	600 МОм
132–220 кВ	1000 В	5кВ	650 МОм

Согласно стандарту IEEE 43 1974,2000
Значение IR в МОм
IR (мин.) = КВ + 1	Для большинства обмоток, изготовленных примерно до 1970 г., все обмотки возбуждения и другие, не описанные ниже
ИК (мин.) = 100 МОм	Для большинства обмоток якоря постоянного тока и обмоток переменного тока, построенных примерно после 1970 г. (в форме катушек)
ИК (мин.) = 5 МОм	Для большинства машин с катушками статора с произвольной обмоткой и катушками с формовой обмоткой на напряжение менее 1 кВ

Заводская табличка двигателя (V)	Испытательное напряжение	Мин. Значение IR
250В	500 В постоянного тока	25 МОм
600 В	1000 В постоянного тока	100 МОм
1000 В	1000 В постоянного тока	100 МОм
2500В	1000 В постоянного тока	500 МОм
5000В	2500 В постоянного тока	1000 МОм
8000В	2500 В постоянного тока	2000 МОм
15000В	2500 В постоянного тока	5000 МОм
25000В	5000 В постоянного тока	20000 МОм
34500V	15000 В постоянного тока	100000 МОм

IR Значение погружного двигателя
Мотор вне колодца (без кабеля)	Значение IR
Новый мотор	20 МОм
Бывший в употреблении двигатель, который можно переустановить	10 МОм
Двигатель установлен в колодце (с кабелем)
Новый мотор	2 МОм
Бывший в употреблении двигатель, который можно переустановить	0.5 МОм

Заявка	Испытательное напряжение	Мин. Значение IR
Новые кабели — Оболочка	1 кВ постоянного тока	100 МОм
Новые кабели — изоляция	10 кВ постоянного тока	1000 МОм
После ремонта — Оболочка	1 кВ постоянного тока	10 МОм
После ремонта — Изоляция	5 кВ постоянного тока	1000 МОм

Оборудование.	Размер мегомметра	Мин. Значение IR
S / S. Оборудование	5 кВ	5000 МОм
EHVLines.	5 кВ	10 МОм
H.T. Линии.	1 кВ	5 МОм
LT / Линии обслуживания.	0,5 кВ	5 МОм

. Типичное значение IR для S / S оборудования
Оборудование		Размер мегомметра	Значение IR (мин.)
Автоматический выключатель	(Фаза-Земля)	5 кВ, 10 кВ	1000 МОм
	(фаза-фаза)	5 кВ, 10 кВ	1000 МОм
	Цепь управления	0.5кВ	50 МОм
CT / PT	(Pri-Earth)	5 кВ, 10 кВ	1000 МОм
	(вторая фаза)	5 кВ, 10 кВ	50 МОм
	Цепь управления	0,5 кВ	50 МОм
Изолятор	(Фаза-Земля)	5 кВ, 10 кВ	1000 МОм
	(фаза-фаза)	5 кВ, 10 кВ	1000 МОм
	Цепь управления	0.5кВ	50 МОм
L.A	(Фаза-Земля)	5 кВ, 10 кВ	1000 МОм
Электродвигатель	(Фаза-Земля)	0,5 кВ	50 МОм
LT Распределительное устройство	(Фаза-Земля)	0.5кВ	100 МОм
Трансформатор LT	(Фаза-Земля)	0,5 кВ	100 МОм

IR Стоимость S / S оборудования согласно стандарту DEP
Оборудование	Меггеринг	Значение IR во время ввода в эксплуатацию ( M Ом)	Значение IR во время обслуживания ( M Ом)
Распределительное устройство	Автобус высокого напряжения	200 МОм	100 МОм
	LV Автобус	20 МОм	10 МОм
	Электропроводка НН	5 МОм	0.5 МОм
Кабель (мин. 100 метров)	HV и LV	(10XKV) / км	(кВ) / км
Двигатель и генератор	Фаза-Земля	10 (кВ + 1)	2 (кВ + 1)
Трансформатор с масляным погружением	HV и LV	75 МОм	30 МОм
Сухой трансформатор	HV	100 МОм	25 МОм
Сухой трансформатор	LV	10 МОм	2 МОм
Стационарное оборудование / инструменты	Фаза-Земля	5 кОм / вольт	1 кОм / вольт
Передвижное оборудование	Фаза-Земля	5 МОм	1 МОм
Распределительное оборудование	Фаза-Земля	5 МОм	1 МОм
Автоматический выключатель	Главная цепь	2 МОм / кВ
Автоматический выключатель	Цепь управления	5 МОм
Реле	Д.C Цепь-Земля	40 МОм
	LT Цепь-Земля	50 МОм
	LT-D.C Схема	40 МОм
	LT-LT	70 МОм

ИК-тестирование на низкое напряжение
напряжение цепи	Испытательное напряжение	Значение IR (мин.)
Сверхнизкое напряжение	250 В постоянного тока	0,25 МОм
До 500 В, кроме более	500 В постоянного тока	0,5 МОм
500 В до 1 кВ	1000 В постоянного тока	1,0 МОм

Сопротивление	Импеданс
Свойство цепи, которая сопротивляется постоянному току.	Свойство цепи, противодействующей переменному току. Величина противодействия или импеданса пропорциональна частоте колебаний тока.
Мощность рассеивается в виде тепла.	Мощность преобразуется и хранится в электромагнитных полях.