Забивные анкеры. Назначение, характеристики, типоразмеры

В Государственном стандарте P 57787 от 2017 года дано очень короткое определение анкера забивного типа. Формулировка звучит так: это такой метиз, который подлежит установке в проектное положение путем забивания в основание его всего, либо составной части. Как говорится, ни добавить, ни отнять. Однако в реальности все не так просто. На самом деле у анкера забивного (другое общепринятое название – анкер-цанга) имеются особенности и конструкции, и применения. Рассмотрим эти вопросы более подробно.

Конструкция и фиксация

Забивные анкеры нередко путают с другим крепежом – дюбелями. Между тем, первым характерна более сложное конструктивное исполнение, благодаря которому формируется очень надежное крепление. Анкеры забивные состоят из следующих элементов:

• втулка. Ее одна часть характеризуется конусообразной формой внутреннего сечения и наличием продольных прорезей.  Второй же сегмент втулки в разрезе выглядит, скорее, как прямоугольник. На его внутренней поверхности имеются витки метрической резьбы с фаской;
• распорный конус. Располагается внутри втулки с таким расчетом, чтобы не сминалась резьба.

Принцип фиксации достаточно прост. После вбивания анкера в монтажное отверстие, его распорный конус продвигается за счет внешнего воздействия ближе к концу конической части втулки. Сформированные в результате расширения прорезей своего рода лепестки упираются во внутреннюю поверхность отверстия, созданного в материале основания.

Следует отметить еще один момент. Для производства забивных анкеров предприятия используют сплошной материал. То есть на поверхности конечной продукции отсутствуют сварные швы. Такой подход обусловливает высокую надежность этих крепежных деталей.

Разновидности

Металлургическая отрасль выпускает ограниченное количество видов забивного анкера. Подразделение таких деталей на различные группы осуществляется на основе следующих критериев:

• наличие насечек на части с продольными прорезями: насечки имеются либо отсутствуют;
• материал изготовления: сталь углеродистая либо цветной сплав – латунь.

Основное преимущество стальных анкеров забивного типа по сравнению с латунными– более высокий показатель прочности. Кроме того, они отличаются и по стоимости. Цена таких крепежных деталей, выполненных из углеродистой стали, заметно доступнее. Но ввиду невысокой антикоррозионной устойчивости, их нужно покрывать защитным слоем, что обусловливает возрастание стоимости конечной продукции. Подвергать латунную цангу такой процедуре смыла не имеет. Она и без того успешно противостоит воздействию коррозии. Ниже в таблице приведены наиболее важные технические характеристики стальных забивных анкеров самых ходовых типоразмеров.

Метрическая резьба		M16	M12	M10	M8	M6
Допустимые нагрузки	*	31,0	20,5	10,8	9,4	6,0
	**	41,0	27,2	19,0	12,0	10,0
V		250	190	160	140
Tt		60,0	35,0	15,0	8,0	4,0
Н		68,0	53,0	42,0	32,0	27,0
L		26,0	21,0	16,0	13,5	11,5
В		20,0	15,0	12,0	10,0	8,0
М		65,0	50,0	40.0	30,0	25,0

В таблице приняты такие обозначения:

Допустимые нагрузки – указаны для бетона марки C30/37. Символ «*» – нагрузка на срез; символы «**» –нагрузка на вырыв. Единица измерения – килоньютоны;

V – минимальная удаленность от края;

Tt – момент затяжки (Tightening torque, — англ.) – Н/мм;

Н – глубина бурения;

L – глубина внутренней резьбы;

В – диаметр сверла;

М – глубина анкеровки.

Все размерные характеристики указаны в миллиметрах.

Монтаж

Установка забивного анкера предусматривает выполнение определенной последовательности этапов.

Сначала в основании нужно высверлить отверстие. Диаметр сверла должен быть таким, чтобы крепежный элемент входил в созданное гнездо, как говорят, впритирку. При свободном размещении анкера качество крепления значительно ухудшится;

Следующий этап – очистка отверстия. Делать это нужно со всей тщательностью. После продувки отверстия с помощью спринцовки/медицинской груши, рекомендуется пройтись по нему ершиком с жестким ворсом. Такой подход обеспечит более высокую эффективность очистки отверстия. А от этого качество крепления только выиграет.

  

Далее в подготовленное гнездо нужно вставить забивной анкер до упора. Для его дальнейшего перемещения до положения «заподлицо» можно использовать молоток либо иной инструмент ударного типа. Потом необходимо продвинуть распорный конус с помощью того же молотка и стержня с таким диаметром, чтобы при забивании не произошло смятие витков резьбы. В этом плане стоит прислушаться к советам профессионалов. Они рекомендуют использовать прорезиненный инструмент. Часть анкера с прорезями расклинится от нескольких ударов. 

 

На завершающем этапе болт сначала продевается в отверстие элемента крепления подвешиваемого объекта, а затем ввинчивается в резьбовое отверстие. Монтаж завершен.

Ведущие производители

В сфере крепежа общепризнанными лидерами являются компании из Германии и Финляндии. Кроме того, на отечественном рынке относительно большим спросом пользуется продукция польских производителей.

• Fischer – немецкий бренд. В качестве сырья для изготовления забивных анкеров использует все виды сталей, начиная от углеродистой конструкционной и заканчивая нержавеющей. Из ассортимента этой компании стоит выделить следующие модели таких крепежных деталей: ЕА-N, ЕАІІ-D/ЕА N-D (выполнены с насечками) и ЕАІІ (без насечек, но с внешним буртиком).Также фирма предлагает специальный установочный инструмент, использование которого исключает возможность смятия витков резьбы при вбивании анкера в основу: простые ручные приспособления ЕНS Plus и ЕА-ST: машинный инструмент, применяемый при монтаже забивных анкеров в серийном производстве ЕМS.
• Sormat –компания из Финляндии. Большим спросом пользуется выпускаемый ею из оцинкованной стали забивной анкер модели LАL+. Он идеально подходит для монтажа подвесных систем. Помимо продольных коротких прорезей, еще одна выполнена по всей длине данной детали. Это повышает надежность крепления. Также востребован от компании Sormat забивной анкер LАН, выполненный из нержавеющей кислотостойкой стали A4. Подходит для сквозного монтажа в полнотелых основаниях.Из установочного инструмента компанией предлагается такая модель: LТ+.  Ее использование совместно с молотком препятствует неправильному монтажу забивного анкера.
• Hilti –штаб-квартира концерна находится в Лихтенштейне. Предлагает широкую линейку забивных анкеров. Особой популярностью пользуются такие модели данного крепежа: НКD-D, НКD, НКV R2 (выполнены без насечек) и НКV (на поверхность накатаны насечки).  Устанавливаются эти элементы вручную. Изготавливаются они из углеродистой стали, поэтому цена вполне доступна. Имеются в ассортименте концерна Hilti и более дорогие забивные анкеры, выполненные из нержавеющей стали. Это, например, модель НКD-SR.Монтаж рекомендуется проводить с помощью установочного инструмента. Компанией выпускается несколько видов таких приспособлений: НКD-TE-СХ-В, НSD-Н и др.
• Mungo – швейцарский бренд со штаб-квартирой в г. Ольтен. Производит широкий ассортимент забивных анкеров. Например, модель ЕSА позиционируется на сайте этой компании как крепежная деталь с оптимальной геометрией, позволяющей проводить монтаж на потолке. Выпускается в двух вариантах: из нержавеющей стали – для наружного применения; из стали оцинкованной – эксплуатируется внутри помещений. Для монтажа нужно использовать установочный инструмент ЕSА-WZ.
• Из польских производителей крепежных изделий выделяется компания Koelner. Забивные анкера изготавливаются на ее производственных мощностях, преимущественно, из оцинкованной стали.

Заключение

В заключение рекомендуем ознакомиться с коротким видео, в котором рассказывается о монтаже вышеупомянутого забивного анкера модели LAL+ от компании Sormat. Чтобы запустить ролик, наведите курсор на изображение и действуйте по высветившейся подсказке.

Товары каталога:

Please enable JavaScript to view the comments powered by Disqus. comments powered by

Цанга М8 8х30 латунь анкер забивной

Анкер забивной М8 8х30 латунь

Анкер забивной представляет собой крепеж, который имеет отверстие с одной стороны, а с другой — расширяемую часть.

Применяется для ответственных креплений в бетоне без трещин, в кирпичной кладке. Используется для больших и средних нагрузок, может устанавливаться на небольшом расстоянии от других анкеров и края бетона.

Простой и быстрый монтаж: анкер забивной  устанавливается в предварительно просверленное отверстие, соответствующее диаметру и длине анкера и забивается молотком. Затем нужно протолкнуть внутренний распорный элемент анкера и вкрутить метрический болт или шпильку. При вкручивании болта или шпильки, происходит распор втулки.

Анкер забивной  предназначен для крепления металлических балок перекрытия, фасадных систем, металлических лестниц, оборудования. Широко используется для монтажа подвесных инженерных коммуникаций.

Материал: латунь

Сертификат (sertifikat_na_krepezh_do_2021g.pdf, 5,139 Kb) [Скачать]

Отзывы о Цанга М8 8х30 латунь анкер забивной

Сообщения не найдены

Вы пользовались продуктом?

Расскажите нам что-нибудь об этом и помогите другим принять правильное решение

Написать отзыв

Анкер забивной (цанга) с насечками, без насечек, латунный оптом г. Москва ООО Первая Инструментальная Компания

Каталог товаров

Цанги латунные забивные Изготовлены из латуни Цанга предназначена для крепления различных конструкций к поверхностям из бетона или природного камня с помощью болта. Артикул Фото Размер Фасовка, шт. Цена, руб Наличие   П5009-06 М6 100 шт 683 1083332411 Заказать П5009-06-200 М6 200 шт 1366 1190628211 Заказать П50090-08-100 М8 100 шт Цена за 1 шт → 7,31 1083332611 Заказать П50090-10-050 М10 50 шт Цена за 1 шт → 13,11 1083332811 Заказать П5009-12-050 М12 50 шт 1874 1293692411 Заказать П5009-12 М12 100 шт 3749 1083333011 Заказать   Анкеры забивные (цанги) Отпускаются только количеством кратным содержащемуся в упаковке шт. Некоторые размеры отпускаются разной фасовкой. Доставка/самовывоз данного товара осуществляется на 2-й день после оплаты счёта! В связи с постоянной динамикой цен на рынке цены на данный товар уточняйте у менеджеров! Анкер забивной (цанга) предназначен для крепления различных конструкций к поверхностям из бетона или природного камня с помощью болта. Артикул Фото Размер, мм Минимальное кол-во в упаковке, шт. Возможная фасовка, шт Цена/шт, руб Наличие   КМ-Анзб-6/8-25 М6 х 8 х 25 мм 100 шт 100 шт   1365982502 Заказать КМ-Анзб-8/10-30 М8 х 10 х 30 мм 100 шт 100 шт   1365982702 Заказать КМ-Анзб-10/12-40 М10 х 12 х 40 мм 50 шт 50/100 шт   1365981302 Заказать КМ-Анзб-12/16-50 М12 х 16 х 50 мм 50 шт 50 шт   1365981502 Заказать КМ-Анзб-14/18-55 М14 х 18 х 55 мм 35 шт 35 шт   1365981702 Заказать КМ-Анзб-14/18-60 М14 х 18 х 60 мм 35 шт 35 шт   1365981902 Заказать КМ-Анзб-16/20-65 М16 х 20 х 65 мм 25 шт 25 шт   1365982102 Заказать КМ-Анзб-20/25-80 М20 х 25 х 80 мм 25 шт 25 шт   1365982302 Заказать   Анкеры забивные латунные (цанги латунные) Изготовлены из латуни. Отпускаются только количеством кратным содержащемуся в упаковке шт. Некоторые размеры отпускаются разной фасовкой. Доставка/самовывоз данного товара осуществляется на 2-й день после оплаты счёта! В связи с постоянной динамикой цен на рынке цены на данный товар уточняйте у менеджеров! Латунная цанга предназначена для крепления различных конструкций к поверхностям из бетона или природного камня с помощью болта. Артикул Фото Размер, мм Минимальное кол-во в упаковке, шт. Возможная фасовка, шт Цена/шт, руб Наличие   КМ-Цлат-06 М6 200 шт 200 шт   1366087702 Заказать КМ-Цлат-08 М8 100 шт 100/200 шт   1366087902 Заказать КМ-Цлат-10 М10 50 шт 50/100 шт   1366088102 Заказать КМ-Цлат-12 М12 25 шт 25/100 шт   1366088302 Заказать КМ-Цлат-16 М16 50 шт 50 шт   1366088502 Заказать   Анкеры забивные с внутренним конусом ЗУБР Желтопассивированные Цанги предназначены для крепления различных конструкций к поверхностям из бетона или природного камня с помощью болта. Артикул Фото Размер, мм Упаковка, шт. Цена/уп, руб Наличие   4-302055-06-025 М6×8×25 100 385 346521421 Заказать 4-302055-10-040 М10×12×40 50 396 346520221 Заказать 4-302055-16-065 М16×20×65 25 834 346521021 Заказать 4-302056-06-025 М6×8×25 4 20,90 346521621 Заказать 4-302056-08-030 М8×10×30 2 15,40 346522021 Заказать 4-302056-10-040 М10×12×40 2 20,10 346520421 Заказать 4-302056-12-050 М12×16×50 1 19,1 346520821 Заказать 4-302056-16-065 М16×20×65 1 40 346521221 Заказать     Анкеры «ЗУБР» забивные с клином Желтопассивированные Предназначены для крепления различных конструкций к поверхностям из бетона или природного камня с помощью болта. Артикул Фото Размер, мм Упаковка, шт. Цена/уп, руб Наличие   4-302072-06-030 М6×30 100 974 346523421 Заказать 4-302072-10-040 М10×40 60 816 346522221 Заказать 4-302072-16-063 М16×63 15 815 346523021 Заказать 4-302076-06-030 М6×30 4 39,10 346523621 Заказать 4-302076-10-040 М10×40 2 33,20 346522421 Заказать 4-302076-12-052 М12×52 1 31,60 346522821 Заказать 4-302076-16-063 М16×63 1 63 346523221 Заказать

Анкер забивной как правильно монтировать | Как установить забивной анкер | Как использовать

Правильное обустройство – обязательный этап после непосредственно возведения объекта. В противном случае, эксплуатация сооружения будет невозможна. Для осуществления этого процесса применяют различные компоненты. Одним из наиболее популярных элементов для соединения необходимых объектов является анкер-забивной, который необходимо правильно монтировать.

Ключевой особенностью такого изделия является перечень технических характеристик. Крепежный элемент отличается высокой прочностью, за счет которой наименование можно применять для создания надежного соединения различных габаритных конструкций. Поэтому такое крепежное средство отличается популярностью.

Также анкер забивной можно применять для выполнения практически любых задач. Крепежный элемент можно использовать не только для проведения монтажных работ, но и для решения ряда высокосложных задач в отделочных работах, ремонте и реконструкции старых сооружений.

Почему анкер забивной столь многофункциональный?

В первую очередь, этот крепежный элемент можно использовать для создания соединений с плотными материалами. В этот его отличие от дюбелей. Однако они дороже последних.

Надежность фиксации обеспечивается за счет специальной структуры и принципа действия анкера. Внешняя сторона сцепляется с внутренней поверхностью отверстия с большой силой трения. Последняя формирует значительную удерживающую способность. За счет этого крепежный элемент надежно соединяет даже габаритные конструкции.

Анкер забивной отлично себя показывает при работе с плотными и твердыми материалами. Поэтому очевидно, что их применяют как раз для работы с последними.

Анкер забивной широко применяется для соединения следующих объектов:

• тяжелых и габаритных оконных, и дверных рам;
• элементов лестничных конструкций;
• подвесных потолков;
• светильников и люстр;
• строительных лесов для выполнения отделочных работ и мероприятий по возведению сооружений;
• ворот и калиток;
• компонентов инженерных коммуникаций, включая воздуховоды, кабельные трасы, водопроводы;
• балюстрады и консоли.

Отличительные особенности забивного анкера

Монтажное изделие имеет две основные отличительные характеристики – высокая прочность и надежность. Также компонент для создания высококачественных соединений отличается следующими техническими свойствами:

• высокой устойчивостью к механическим повреждениям, отрицательному воздействию окружающей среды;
• удобством эксплуатации;
• быстрым созданием крепежей высочайшего качества;
• устойчивостью к коррозийному воздействию – забивной анкер изготовляется из наиболее качественного материала – сертифицированной стали, поэтому он отличается высокими техническими свойствами.

Принцип работы забивного анкера

Как и говорилось выше, анкер представляет собой высококачественный и надежных крепежный элемент. Поэтому его применяют в большинстве монтажных работ. При этом в отличие от других изделий анкер не требует слишком много усилий и использования суперпрофессионального оборудования. Вполне достаточно дрели и молотка.

Принцип работы забивного анкера заключается в его установке в заранее подготовленное отверстие. На этом этап потребуется использовать мощную дрель. Затем отверстие готовится к дальнейшему проведению строительных работ.

После этого анкер вставляется в отверстие вплотную. Таким образом, обеспечивается надежная фиксация. За счет специальной структуры крепежное изделие создает максимально надежное соединение.

Разновидности забивного анкера

Основная классификация изделий заключается в материалах, из которых изготовлены анкеры. Как правило, существует 2 главных типа:

• стальной анкер;
• латунный крепежный элемент.

Оба вида имеют широкий перечень функциональных возможностей. Однако стальные используются чаще. Касательно латунных, то они «из коробки» имеют защиту от коррозийного воздействия.

Все вышеупомянутые разновидности подходят для работы с различным перечнем материалов, включая природный камень, бетон, кирпич. Однако стоит учитывать тот факт, что забивные анкеры не выдерживают значительную вертикальную нагрузку. Поэтому при осуществлении монтажных работ навесных конструкций необходимо брать этот факт во внимание.

Также существуют анкеры с насечками и без. Крепежные элементы, не имеющие насечек, применяются для крепления негабаритных конструкций. Анкеры с насечками задействуют для крепления настенных шкафов, решеток, брусков, реек. Для крепления габаритных объектов применяют сразу несколько анкеров.

Как установить забивной анкер

Анкер или как его еще называют цанга, имеет довольно несложную специфику монтажа. При этом стоит отметить, что изделие, изготовленное из стали или латуни относится к классу наиболее практичных и удобных крепежных элементов.

Забивной анкер без насечек, как правило, применяется для крепления конструкций небольшого веса. Касательно структуры, то эти изделия напоминают собой цилиндр с гладкой распорной стороной.

Как правильно монтировать забивной анкер:

• первоначально, необходимо подготовить отверстие, куда будет устанавливаться анкер;

Для этого нужна мощна дрель и победитовое сверло. Необходимо предварительно рассчитать диаметр. Это делается для того, чтобы забивной анкер полностью входил в отверстие и при этом не оставалось люфтов.

При использовании анкеров с большим диаметром нужно применять алмазную коронку. Затем следует полностью очистить отверстие от пыли, мусора;

• после очистки отверстие повторно продувается. Затем в него устанавливается анкер до упора;

Для забивки необходимо использовать молоток. Однако это нужно делать аккуратно во избежание повреждений забивного анкера.

• вкрутить крепеж-метиз монтируемой конструкции.

Что предлагает наша компания?

Интернет-магазин «ЮНИФОРМ-МЕТ» имеет широчайший ассортимент различных изделий для создания высококачественных крепежных соединений. Мы предлагаем свыше 15 групп товаров для решения различной специфики задач по обустройству и дальнейшей подготовки к эксплуатации сооружений.

Также у нас вы найдете материалы для осуществления любого фронта работ, включая строительство под ключ и подготовку старого объекта к реконструкционным мероприятиям.

Анкер забивной и другие элементы нашего ассортимента отличаются гарантированным качеством и подтвержденными техническими характеристиками. Мы сотрудничаем исключительно с проверенными производителями, а потому предоставляем вам высококачественные наименования для строительства, ремонта, монтажа любых конструкций как промышленных, так и бытовых.

Постоянным и оптовым клиентам предлагаем индивидуальные условия сотрудничества с выгодными ценовыми программами. Корпоративным заказчикам предоставляем отдельные предложения с дисконтной системой.

Цанга латунная М8

Откуда пошло такое непривычное для нашего уха название и что это, собственно, такое?
Слово «цанга» немецкого происхождения (Zange), и обозначает оно приспособление для зажима призматических или цилиндрических предметов, который осуществляется благодаря оригинальной конструкции. Выглядит она следующим образом: это втулка, разрезанная вдоль примерно до середины длины на два, четыре или шесть сегментов. Именно из-за этих разрезов сегменты могут отклоняться в стороны и принимать исходное положение, зажимая какой-нибудь цилиндрический (например, стержень в цанговых карандашах) или призматический (резец скальпеля) предмет.

Среди крепежных изделий хорошо известен анкер забивной MSA, также называемый цангой. Особенностью именно этой цанги является наличие внутренней резьбы вдоль всей втулки и специальной насечки на внешней поверхности, предназначенной для того, чтобы цанга не проворачивалсь в установочном отверстии.

Материалом изготовления для анкера забивного является либо оцинкованная сталь (очень прочный материал, позволяет анкеру выдерживать нагрузки до 900 кг), либо латунь (материал менее прочный, поэтому латунный анкер способен выдержать нагрузку только до 200 кг). Анкер латунный не подвержен коррозии, что делает его незаменимым в условиях повышенной влажности.

Принцип работы анкера забивного состоит в следующем: в бетонном (кирпичном, каменном) основании сверлят отверстие диаметром, равным диаметру цанги, и длиной, чуть превышающей ее длину; удалив мусор из отверстия, помещают (забивают) в него цангу; затем в нее вкручивают резьбовую шпильку нужной длины, и на шпильке закрепляют конструкцию при помощи гайки с шайбой. Во время ввинчивания шпильки в анкер происходит отклонение сегментов разрезного конца цанги (распирание) и, как следствие, прочное закрепление забивного анкера в основании.

Анкер латунный маркируется в соответствии с диаметром внутренней резьбы: м8, м10, м12 и т. д. Буква «М» обозначает, что резьба метрическая, а цифра рядом с буквой обозначает величину диаметра в миллиметрах. Длина анкера забивного латунного находится в пределах 25-30 мм.

В строительных магазинах и на сайтах компаний, занимающихся продажей крепежных изделий, представлен широкий ассортимент забивных анкеров любого размера. Цена на анкер забиваемый (цангу) зависит от материала изготовления, типоразмера анкера и количества приобретаемых изделий. Можно приобрести латунный анкер MSA по оптовым ценам в Москве. Тогда цена на каждый анкер будет ниже, чем при покупке малого количества этих крепежей. Наиболее ходовым считается анкер латунный (цанга) м8. С этим товаром часто покупают шпильку резьбовую м8, гайку м8 и шайбу.

Материалы подготовлены специалистами компании «Трайв-Комплект».
При копировании текстов и других материалов сайта — указание ссылки на сайт www.traiv-komplekt.ru обязательно!

Просмотров: 3806
20.03.2017

Анкеры и дюбели 404 — Запрашиваемый товар не существует!

Дюбель или анкер- что выбрать?

Каждый вид анкера крепиться по-разному, имеет разную форму, и уровень фиксации. Давайте рассмотрим некоторые, что бы вы могли, определится с тем, какой нужен вам.

Забивной анкер – используется в строительных работах чаще всего, потому что он используется для любого вида монтажа, у него имеется внутренняя резьба, которая обеспечивает плотный стык с поверхностью. Их изготавливают из разнообразных металлов, множество из них не поддаются коррозии.

Рамный анкер – используется в установке оконных и дверных рам. Такой анкер применяется к деревянным поверхностям, пластиковым, а также бетонным и кирпичным, но средней прочности.

Анкер-клин используют в монтажных работах для подвесных конструкций, потолков и металлических деталей. Подходит для бетона и плотных строительных камней, с высокой прочностью. Не рекомендуется использовать для пористых и пустотных поверхностей.

Распорный – при ввинчивании анкер расширяется, что дает возможность очень плотного крепления с поверхностью. Его используют для изделий из низкого качества, он выдерживает тяжёлые и среднетяжёлые крепления в бетонных изделиях.

Для крепления гипсовых изделий используют специальный анкер, который изготавливают из нейлоновых материалов и стали. Подбирать нужно в соответствии с качеством гипсокартона, а также размерами, что бы не произошло в процессе работы надломов и подвижных конструкций.

Химический – его используют для пенобетона. Самый прочный вид крепежа, внутрь которого заливают раствор, который попадая в отверстия, проникает в поры поверхности, образуя очень прочное сцепление между анкером и самой поверхностью, такие крепежи выдерживают высокие нагрузки.

Важно подобрать правильный диаметр, длину и степень нагрузки, также учитывать прикрепляемое устройство, тогда использование его будет максимально качественным.

Рассмотрим дюбель. Дюбель зачастую применяют вместе с саморезами и шурупами, изготавливаются чаще из пластмассовых материалов и металлических.

Пластиковый распорный дюбель — во время установки он не гнется и не ломается. Дюбель ,соприкасаясь с предметом, создает устойчивую конструкцию.

Дюбель-бабочка – предназначен для изделий, которые имеют пористую структуру или пустоты. При ввинчивании конец расширяется, что дает возможность прочно прилегать к поверхности, такой дюбель используют часто для работы с гипсокартонном.

Дюбель гвоздь – его можно назвать универсальным. Такой дюбель применяется к дереву, бетону, гипсокартонных изделий, кирпичу, пенобетону, используют для крепежей плинтусов, дюбель забивается молотком.

Дюбель-саморез устанавливается без предварительного сверления, закрепляется шурупом, предназначается для гипсокартонных изделий.

Их также нужно выбирать в соответствии с материалами, размерами и степенью нагрузки.

Анкер по сравнению с дюбелем более прочный, используется для более тяжелых креплений, для наружных работ, он имеет больше трения с поверхностью, что обеспечивает высокую плотность и прочность, не вызывает движения в месте установки. Для демонтажа потребуется намного больше усилий и затрат, потому что крепление с поверхностью очень прочное. В то время как дюбель можно вытащить. Поэтому для более высоких нагрузок, советуем использовать первый.

Купить дюбель, анкер в г. Киев по оптовым ценам. Купить продукцию оптом Украина. 

ШПИНЫ И АКСЕССУАРЫ | Сварка шипов

ШПИЛЬКИ и ПРИНАДЛЕЖНОСТИ

Оборудование для сварки шипов, крепеж и расходные материалы

Документы и вспомогательные материалы для загрузки.

New Age Fastening Systems, Inc. ● Группа по приварке шпилек ● Специалист по отключению котлов

Содержание

СВАРНЫЕ ШТИФТЫ

1-1 Разряд конденсатора

1-2 Наконечник питания
1-3 Sure Fire
1-4 Конический наконечник
1-5 Двусторонний
1-6 J-образный крюк

ШТИФТЫ ДЛЯ СВАРНОЙ ГОЛОВКИ

Сварные штифты с головкой чашки 2-1

ШАЙБЫ, КОЛПАЧКИ ​​И ОРЕХИ

3-1 Самоблокирующиеся шайбы (квадратные)

3-2 Самоблокирующиеся шайбы (круглые)
3-3 Скоростная шайба с колпачком
3-3 Шнуровочная шайба
3-3 Шнуровочное кольцо
3-4 Заглушка кольцевого кольца
3 -4 Шайба с прорезью под ключ
Заглушка с кольцевой канавкой 3-5
Инструмент для установки колпачка 3-5
Панельная гайка 3-5

ИЗОЛЯЦИОННЫЕ ПОДВЕСКИ

4-1 Шпиндель

4-2 Самоприкрепление
4-3 Нейлон
4-4 Анкерный болт с кольцевым кольцом

КЛЕЙ

5-1, 5-2 IHA-170 общего назначения

ПОДВЕСКИ ДЛЯ ШНУРОВКИ

6-1 Анкеры для шнуровки

6-2 Штифты для квилтинга
6-3 Крючок для шнуровки
6-3 L100 Шайба для шнуровки
6-3 Шнуровочное кольцо

С.D. ШПИНЫ

7-1 Общие технические характеристики

7-2 Процесс сварки разрядом конденсатора
7-3 Возможности для комбинированной сварки шпильки CD / основного металла
7-4 Ограничения маркировки обратной стороны шпильки CD
7-5 Проверка сварных швов шпильки CD
7-6 Шпилька CD Значения нагрузки
7-7 Таблицы веса шпилек CD
Кольцевое кольцо с фланцем 7-8 (темно-синий)
7-9 Фланцевое (с резьбой)
7-10 Малое фланцевое (с резьбой)
7-11 Без фланца (с резьбой)
7-12 Фланцевое (без резьбы)
7-13 Малое фланцевое (без резьбы)
7-14 Нефланцевое (без резьбы)
7-15 Нарисованная дуга (с резьбой)
7-16 Нарисованная дуга (без резьбы)
7-17 Би- Металлические шпильки
7-18 Специальные шпильки для компакт-дисков

ШПИЛЬКИ ARC

8-1 Процесс дуговой приварки шпилек

8-2 Сварные стальные дуговые шпильки Растяжимость
8-3 Момент затяжки
8-4 Дуговая приварка угловых шипов
8-5 Шаблон расположения дуговой шпильки и конструкция втулки
8-6 Дуговая сварка шпилек Осмотр
8-7 Рекомендуемая минимальная толщина основного металла при дуговой сварке шпилек
8-8 Таблицы веса дуговой шпильки
8-9 Стандартная резьба
8-10 Полная резьба
8-11 Полное основание
8-12 Длинное уменьшенное основание
8-13 Укороченное основание
8-14 Без резьбы
8-15 Изогнутое Без резьбы
8-16 Нарезное — полное основание
8-17 Нарезное — уменьшенное основание
8-18 Плечо — Резьба
8-19 Плечо — кольцевая канавка
8- 20 Плечо — без резьбы
8-21 Воротник
8-22 Гнутая втулка
8-23 Кольцевое кольцо (темно-синий)
8-24 Прямоугольное — простое
8-25 Прямоугольное — Т-образное паз
8-26 Прямоугольное — с отверстием
8-27 Рифленая
8-28 Анкеры для деформированного бетона

ОГНЕУПОРНЫЙ ЯКОРЬ

АНКЕРЫ БЕТОННЫЕ С ГОЛОВКОЙ

ШПИЛЬКИ СОЕДИНИТЕЛЯ СДВИГАТЕЛЯ

ОБОРУДОВАНИЕ

12-1 Разряд конденсатора CD 50

12-2 Разряд конденсатора CD 70
12-3 Разряд конденсатора CD 80
12-4 Разряд конденсатора CD 100
12-5 Разряд конденсатора CD 700
12-6 Arc UA 100
12- 6 Arc UA 200
12-6 Arc UA 500
12-6 Arc UA 1000
12-7 Arc UA 8000
12-7 Arc UA 2500

ПРИНАДЛЕЖНОСТИ

ACC-1 Цанговые патроны CD

ACC-2 Цанговые патроны CD «B»
ACC-3 CD Цанги «A»
ACC-4 CD Чашечная головка Куклы
ACC-5 Лицевые панели CD
ACC-6 Ножки и искрозащиты CD
ACC -7 CD Ножки и адаптеры цанговых патронов
ACC-8 CD Ножки и цанговые адаптеры
ACC-9 Удлинители CD
Комплекты пистолетов ACC-10 CD
Комплекты пистолетов CD ACC-11
Патроны ACC-12 ARC — стандартные и длинные Регулируемые патроны ARC
ACC-13 — срезной соединитель и прямоугольные патроны ARC
ACC-14 — огнеупорный анкер
ACC-15 Патроны ARC — специальные и изогнутые
Ножки и ножки ARC ACC-16
ACC-17 Ножки ARC
ACC-18 ARC Зажимы с обжимными кольцами
Захваты с обжимными кольцами ACC-19
Подножки с обжимными кольцами ARC для ACC-20
Захваты с обжимными муфтами для соединителей со сдвигом дуги ACC-21

Механизм передачи нагрузки и критическая длина зоны анкеровки для анкерного болта

Abstract

Длина анкерной зоны анкерного болта влияет на распределение в ней осевого усилия и касательного напряжения.На основе модели сдвига-смещения было проанализировано распределение нагрузки анкерных болтов в стадии упругой деформации. Кроме того, механический отклик стальных анкерных болтов с резьбой с разной длиной анкеровки был исследован с помощью испытаний на вырыв и численного моделирования. Результаты показали, что осевая сила и напряжение сдвига были экспоненциально отрицательно распределены в зоне крепления анкерных болтов, в которой были максимальные осевые силы и напряжение сдвига в начале зоны крепления.На стадии упругой деформации анкеровки, чем больше длина анкеровки, тем равномернее распределяется напряжение сдвига в зоне анкеровки и тем больше предельное напряжение сдвига; однако имелась критическая длина анкеровки, при превышении которой предельное напряжение сдвига оставалось неизменным. Была выведена формула расчета критической длины анкеровки и определена разумная длина анкеровки. Результат исследования обеспечивает важную теоретическую основу для быстрого расчета параметров опоры для анкерных болтов.

Образец цитирования: Xu X, Tian S (2020) Механизм передачи нагрузки и критическая длина зоны крепления анкерного болта. PLoS ONE 15 (1): e0227539. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0227539

Редактор: Анна Пандольфи, Миланский политехнический университет, ИТАЛИЯ

Поступила: 6 августа 2019 г .; Одобрена: 20 декабря 2019 г .; Опубликовано: 17 января 2020 г.

Авторские права: © 2020 Xu, Tian.Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии указания автора и источника.

Доступность данных: Все соответствующие данные находятся в рукописи и ее файлах с вспомогательной информацией.

Финансирование: Эта работа была поддержана и профинансирована Общей программой Национального фонда естественных наук Китая (51864044).

Конкурирующие интересы: Авторы заявили, что никаких конкурирующих интересов не существует.

Введение

В качестве ключевого параметра, влияющего на конструкцию опор для болтов, длина зоны анкеровки влияет на силу анкеровки и опорный эффект анкерных болтов, однако теоретическая основа для такой конструкции отсутствует, что приводит к необоснованной длине анкеровки, таким образом, что приводит к отказу анкерной опоры или дополнительным затратам [1,2]. Следовательно, сложно гарантировать, что длина анкеровки удовлетворяет проектным требованиям при одновременной экономии затрат, и поэтому необходимо изучить механизм передачи нагрузки и разумную длину анкеровки анкерных болтов.

Механизм передачи нагрузки анкерных болтов — горячая точка исследований. Напряжение сдвига на поверхности анкера в процессе вытягивания можно разделить на три части: сцепление, механическую силу самоблокировки и силу трения [3]. Было предложено множество механических моделей: модель задержки сдвига для системы анкеровки, основанная на условии учета условий соединения различных поверхностей раздела [4], простая трехлинейная конститутивная модель, описывающая сдвиговое скольжение границы раздела между анкерным кабелем и цементным раствором. тело [5], взаимосвязь прерывистого скольжения и трехлинейная модель прерывистого скольжения, установленная посредством испытаний на вырыв анкерных болтов [6,7], трехпараметрическая и двухпараметрическая комбинированные модели распределения осевой силы в зоне крепления [8] — модель гиперболической функции передачи нагрузки с использованием математико-механических методов [9].Жу (2009) вывел функцию, описывающую распределение сопротивления трению анкерных болтов в упругом однородном массиве горных пород [10]. Применяя теорию смещения-сдвигового напряжения и анализ конечных элементов (FEA), напряжение сдвига в зоне анкеровки распределяется согласно гауссовой функции по длине анкеровки. Путем различных in situ и лабораторных испытаний [11] были получены характеристики распределения осевой силы в зоне анкеровки [12]. Несмотря на вышеупомянутые исследования, не было достигнуто единого мнения относительно распределения напряжений в зоне крепления.

Что касается исследования длины анкеровки, то были изучены характеристики разрушения связанных анкерных тел при фиксированной длине анкеровки [13,14], несущая способность не увеличивалась значительно, когда длина анкеровки превышала критическую длину анкеровки [15]. Хуанг (2018) предложил метод расчета критической длины анкерного крепления анкерных болтов и подтвердил его осуществимость с помощью инженерных исследований [16]. Основываясь на эффекте сцепления, длина анкерного крепления оказывает серьезное влияние на несущую способность анкерных болтов и напряжение сдвига на границах раздела под действием циклической нагрузки [17–19].Формула расчета критической длины анкерного крепления анкерных болтов может быть выведена в соответствии с принципом совместимости смещения тела анкера и окружающей породы [20–22]. Лю (2010) считал, что длина анкерного крепления должна в 20 раз превышать диаметр анкерного болта при установке анкерных болтов из стеклопластика с полной резьбой на месте [23]. Вышеупомянутые результаты исследований остаются в основном гипотетическими и не учитывают проектные требования к фактическим параметрам анкерных болтов.

В настоящем исследовании механические свойства и характеристики распределения напряжений в зоне анкеровки при различных длинах анкеровки были изучены, чтобы выявить механизм передачи нагрузки в зоне анкеровки и предложить метод проектирования разумной длины анкеровки анкерных болтов.

Анализ механических свойств зоны анкеровки

Система анкеровки включает: анкерные болты, анкерный агент, окружающие породы и части анкерных болтов.Анкерный болт делится на открытую, свободную и анкерную зоны (рис. 1) по длине. Когда анкерный болт подвергается вытягиванию, осевое усилие в свободной зоне передается зоне анкеровки из-за упругой деформации в ней. Основываясь на сцеплении, трении и механическом зацеплении между анкерным болтом и анкерным агентом, круглым связывающим телом, образованным анкерным средством, и влиянием стенки ствола скважины, нагрузка передается на окружающую породу. Сила анкерного крепления относится к силе связывания между зоной анкерного крепления анкерных болтов и горным массивом, то есть к силе ограничения на анкерный болт со стороны окружающей породы, которая часто рассматривается как важный показатель для измерения целостности анкера.

Исходя из процесса передачи силы в системе анкеровки, можно увидеть, что в системе анкеровки есть три механических интерфейса. При анализе механических свойств зоны анкеровки на упругой стадии были исследованы две границы раздела (включая границы раздела анкерный болт – анкерный агент и анкерный агент – стенка ствола скважины). При приложении вытягивающего усилия к анкерному болту напряжение сдвига в зоне анкеровки зависит от механизма соединения между интерфейсами [24,25].Для анкерных болтов, залитых раствором, происходит относительное смещение между анкерными болтами и окружающей жидкой жидкостью, что приводит к нарушению скольжения на границе раздела анкерный болт и анкерный агент. Тогда напряжение сдвига на границе раздела ниже, чем предел прочности границы раздела на сдвиг [26]. Для анкерного болта из смолы анкерный болт деформируется с помощью своего анкерного агента, обычно не проскальзывая на границе раздела анкерный агент — стенка ствола скважины [27]. В этом случае напряжение сдвига на границе раздела эквивалентно пределу прочности на сдвиг.Последний был исследован в настоящем исследовании.

В соответствии с различными формами деформации границы раздела анкерный агент – стенка ствола скважины процесс извлечения анкерных болтов на три этапа был упрощен [5,28], как показано на Рис. 2.

На этапе I (этап упругой деформации) напряжение сдвига пропорционально сдвиговому смещению границы раздела, которая не повреждена. В этом случае 0 ≤ μ ≤ μ ₁ и соотношение между напряжением сдвига τ и смещением μ выражается следующим образом: (1) где τ ₁ и μ ₁ относятся к пределу прочности сцепления анкерного тела и сдвиговому смещению при предельной прочности сцепления в зоне крепления, соответственно.

На стадии II (стадия размягчения и разрушения границы раздела) поверхность раздела частично повреждена, и поэтому напряжение сдвига линейно снижается со сдвигом сдвига. В этом контексте μ ₁ ≤ μ ≤ μ ₂ и напряжение сдвига можно рассчитать следующим образом: (2) где, τ ₂ и μ ₂ — остаточная сила сцепления в зоне крепления и минимальное смещение при сдвиге при остаточной прочности сцепления в зоне крепления, соответственно.

В Стадии III (стадия остаточной прочности) интерфейс был полностью поврежден; в этом контексте μ ≥ μ ₂ и напряжение сдвига выражается следующим образом: (3)

Путем модификации модели микроэлементов [29,30] уравнение распределения осевой силы в зоне крепления выражается следующим образом: (4)

Уравнение для распределения касательного напряжения на границе раздела анкерный агент – стенка ствола скважины выглядит следующим образом: (5) где D , P и β по отдельности обозначают диаметр ствола скважины, усилие отрыва анкерного болта и параметр материала, определяемый как: (6) где, E _a — модуль упругости анкерной зоны.(7) где E _b — модуль упругости болта, E _r — модуль упругости смоляного фиксатора, а D — диаметр болта. Согласно уравнениям 4 и 5, кривые распределения осевого сила и напряжение сдвига в зоне анкеровки изображены, как показано на рис. 3.

Осевая сила и напряжение сдвига анкерного тела монотонно уменьшались от начала до конца зоны анкеровки, в то время как скорость их изменения постепенно снижалась.В начале ( x = 0) зоны анкеровки осевая сила и напряжение сдвига на теле анкера были максимальными, а осевая сила была эквивалентна силе в свободной зоне анкерного болта. При наличии достаточного усилия отрыва относительное смещение и повреждение сначала появлялись в начале зоны анкеровки. После этого повреждение постепенно распространилось до конца зоны крепления. В конце ( x = L _b ) зоны анкеровки осевая сила была равна нулю, в то время как остаточное напряжение сдвига все еще присутствовало.

Влияние длины анкеровки на распределение напряжений в зоне анкеровки

Болтовая опора сложна и скрыта от наблюдателей, поэтому трудно измерить деформацию и напряжение на анкерных болтах в полевых условиях. Необходимо проверить результат, полученный путем теоретического анализа, путем проведения лабораторных испытаний и метода конечных элементов для анализа характеристик передачи нагрузки анкерной системы.

Метод

Лабораторное испытание.

В ходе испытания были применены стальные анкерные болты с левой резьбой, а толстостенная стальная трубка и картридж со смолой были взяты отдельно в качестве фиксирующей матрицы и связующего материала (рис. 4).Принимая во внимание связывающий эффект этого полимерного фиксирующего агента, была использована бесшовная стальная труба с внутренним диаметром 30 мм, в которой были обработаны резьбы. Параметры исследуемых материалов приведены в таблице 1.

Испытание на вытягивание проводилось на горизонтальной машине для испытания на растяжение LW-1000 (рис. 4). Перед испытанием задняя цанга фиксировалась с помощью защелки, а конец анкерного болта с резьбой вставлялся в заднюю цангу и закреплялся гайками поддона. Кроме того, конец анкера (бесшовная стальная труба) фиксировался передней цангой.Во время испытания передняя цанга проходила через поршень и тягу, чтобы отодвинуться от задней цанги, чтобы имитировать вытягивающее усилие на анкерный болт. Датчик использовался для сбора и передачи данных (в реальном времени) на компьютер.

Численное моделирование.

Создана численная модель FLAC3D. Во время моделирования интерфейс анкеровки в массиве горных пород моделировался путем применения элементов интерфейса, в то время как контактные элементы использовались для моделирования контактного интерфейса среды, влияющей на передачу силы.Элементы интерфейса использовались для моделирования на основе модели Мора-Кулона. Параметры контакта и деформационные характеристики различных поверхностей крепления различаются. В процессе численного моделирования конститутивная модель контакта элемента была скорректирована путем задания различных механических параметров контакта (на границе раздела анкерный болт и анкерный агент предельное напряжение сдвига и жесткость на сдвиг составляют 8 МПа и 500 МПа / м. –– граница раздела стенок ствола скважины, предельное напряжение сдвига и жесткость при сдвиге равны 4.5 МПа и 300 МПа / м.), В котором анкерный болт моделировался с использованием модели изотропной упругости. Песчаник с более высокой прочностью выбран в качестве заякоренной горной массы, которая может лучше отражать напряжение закрепляющего твердого тела в упругой стадии. Песчаник поступает из угольной шахты Таоюань в провинции Аньхой, Китай, и его механические параметры были измерены в лаборатории, как показано в таблице 2.

Модель имеет размеры 1,0 м × 1,0 м × 1,2 м (длина × ширина × высота), а общая длина анкерного болта равна 1.2 м, включая зону якорной стоянки и свободную зону длиной 1,0 м и 0,2 м соответственно. Анкерный болт диаметром 20 мм был выровнен по центру модели с имитацией толщины анкерного агента 5 мм.

Схема испытаний.

Тензодатчики были распределены в зоне анкеровки с интервалами 100 мм для измерения напряжения и деформации на теле анкера под действием вытягивания и анализа изменения напряжения в зоне анкеровки. Для измерения деформации использовались тензодатчики статического сопротивления TS3890 (рис. 5).

Во время испытания четырехуровневые нагрузки (25, 50, 75 и 100 кН) отдельно прикладывались к зонам анкеровки с длиной анкеровки 500, 1000 и 1500 мм. Каждая схема тестировалась дважды, всего было проведено 14 тестов, а затем были проанализированы и отобраны тестовые данные. Нагрузка поддерживалась в течение 3 с, и анализировалась механическая реакция анкерного тела при разной длине анкеровки и выдергивающей нагрузке.

Результат

Влияние длины анкерного крепления на предельное усилие отрыва анкерного болта.

Как показано на рис. 6, на начальном этапе испытания усилие выдергивания анкера быстро увеличивается, а затем оно медленно увеличивается, когда анкер достигает предела текучести, но деформационное смещение велико. Если длина анкерного крепления отличается, анкерный болт ломается в свободном сечении (рис. 7), а не в сечении анкерного крепления. Предельное усилие отрыва анкерного болта в основном такое же, как теоретическая прочность на растяжение, которая превышает 100 кН. Видно, что прочность анкерного болта соответствует требованиям испытаний приложения нагрузки четвертого уровня на тело анкера, и во время испытания секция анкера находится в упругой стадии (без повреждений).

Влияние длины анкеровки на распределение напряжений в зоне анкеровки.

(1) Напряжение сдвига

На основании измеренных параметров анкерных болтов для горных работ и окружающих горных пород модули упругости анкерного корпуса и полимерного картриджа, диаметр анкерного болта, диаметр ствола скважины и коэффициент Пуассона окружающих пород составили 200 ГПа, 3 ГПа, 20 мм. , 30 мм и 0,24 соответственно. Исходя из этого, кривые для сравнения изменений напряжения сдвига на основе лабораторных испытаний показаны на рисунке 8.

Рис. 8. Распределение касательного напряжения тела анкера при одинаковой вытягивающей силе и разной длине анкера.

Длины анкеровки 0,5 м (a), 1,0 м (b) и 1,5 м (c), (d) — это сравнение распределения напряжения сдвига тела анкеровки при длине анкеровки 0,5 м, 1,0 м и 1,5 м.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0227539.g008

На рис.8 показано распределение напряжения сдвига на границах раздела в зоне анкеровки для длины анкеровки 0.5, 1 и 1,5 м при тяговом усилии 50 кН. Из рисунка 8 видно, что при одинаковой вытягивающей силе и разной длине анкеровки напряжение сдвига на границах раздела не изменялось линейно, а достигало максимума в начале зоны анкеровки и постепенно уменьшалось до нуля с увеличением расстояния. с самого начала. Интерфейс был в основном подчеркнут ближе к концу свободной зоны. Чем короче длина анкеровки, тем равномернее распределялось напряжение сдвига по зоне анкеровки и тем выше максимальное напряжение сдвига на границах раздела.С увеличением длины зоны анкеровки напряжение сдвига на границах раздела уменьшилось и постепенно передалось на участок около конца зоны анкеровки. В конце, ближайшем к приложенной нагрузке (ближний конец, в дальнейшем), произошло расслоение, и напряжение сдвига постепенно трансформировалось в сопротивление трению. В этом случае напряжение сдвига на анкерном теле было низким на определенном расстоянии от ближнего конца. Когда длина анкеровки достигла определенного уровня, кривые распределения напряжения сдвига на границах раздела постепенно совпадали, что означает, что дальнейшее увеличение длины анкеровки мало повлияло на максимальное напряжение сдвига.

На рис. 9 показано распределение напряжений в анкеровке при длине анкеровки 0,5 и 1,0 м на основе численного моделирования. Напряжение сдвига в основном распределялось в небольшой зоне на ближнем конце, а напряжение сдвига было экспоненциально распределено и постепенно снижалось от ближнего конца к дальнему. Чем длиннее анкеровка, тем шире распределение напряжения сдвига и ниже соответствующее напряжение сдвига; кроме того, чем длиннее анкеровка, тем ближе напряжение сдвига к нулю в зоне анкеровки.Распределение напряжений на анкерном теле в численной модели показывает сходство с аналитическими решениями, основанными на модели сдвига-скольжения. В инженерной практике необходимо максимально усилить близость границы раздела, чтобы гарантировать прочность окружающих пород вблизи границы раздела, а также обеспечить целостность анкеровки на начальном участке.

(2) Анализ осевого напряжения

Осевое напряжение определяется по формуле: (8) где σ _i и ε _i обозначают осевую силу и деформацию в точке i соответственно.

Осевая сила в устье скважины была эквивалентна силе в свободной зоне. При использовании фиксирующего агента на основе смолы распределение осевой силы изменялось и отличалось от эквивалентного распределения в свободной зоне. Осевое напряжение постепенно уменьшалось от внешнего конца к хвостовому концу анкера, потому что сцепление на ближнем конце анкерного болта постепенно преодолевалось с увеличением вытягивающей нагрузки, а граница раздела на хвостовом конце постоянно приводилась в движение, чтобы противостоять натяжению. -выход нагрузки.Кроме того, соответственно увеличилось осевое напряжение анкерного болта. Результаты сравнения теоретического анализа, лабораторных испытаний и численного моделирования следующие.

Как показано на Рис. 10, при приложении вытягивающего усилия 50 кН осевое усилие изменялось квазилинейно, когда длина анкеровки составляла 0,5 м. С увеличением длины анкеровки осевое усилие анкерных болтов стало менее равномерным. Когда длина анкеровки составляла 1500 мм, осевое усилие в основном распределялось вблизи устья скважины и уменьшалось по мере удаления от него.При определенной длине анкеровки осевая сила стремится к нулю, и пиковая осевая сила не изменяется; однако из-за увеличения длины анкерного крепления зона, по которой распределялось осевое усилие, расширилась, и поэтому анкерный болт дальше от поверхности анкерного крепления подвергался действию небольшой осевой силы. То есть он продемонстрировал достаточную несущую способность и, следовательно, может выдерживать большую нагрузку. Результат, полученный с помощью численного моделирования, соответствовал результатам, полученным с помощью аналитических расчетов.

Рис. 10. Распределение осевого напряжения в зоне анкеровки при разной длине анкеровки и заданном усилии отрыва.

Длина анкеровки 0,5 м (a), 1,0 м (b) и 1,5 м (c), (d) — это испытательные кривые трех длин.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0227539.g010

Влияние усилия отрыва на распределение напряжений в зоне анкеровки

(1) Распределение осевого напряжения при различных усилиях отрыва

Когда длина анкеровки была 1.0 м моделировались изменения осевого напряжения зоны анкеровки под действием трехуровневых усилий отрыва (25, 50 и 75 кН). На рис.11 видно, что осевое усилие нелинейно распределено вдоль анкера. На этапе упругости анкерные болты демонстрировали ту же тенденцию распределения напряжений с увеличением нагрузки, кроме того, изменения напряжения в основном обнаруживались в начале зоны анкеровки, где впервые была мобилизована предельная сила отрыва. Исходя из этого, можно сделать вывод, что тело анкера анкерного болта сначала было повреждено в начале его зоны анкеровки.

(2) Распределение напряжения сдвига при различных усилиях отрыва

При низкой нагрузке граница раздела между анкером и анкерным болтом в устье скважины подвергалась упругой деформации. В этом случае анкерное тело не было повреждено, а напряжение сдвига в зоне анкерного крепления постепенно уменьшалось и распределялось равномерно. С увеличением нагрузки напряжение сдвига быстро возрастало до своего пика на небольшом расстоянии от устья скважины: это означало, что разрушение при сдвиге начало происходить в начале зоны анкеровки, и разрушение постепенно распространялось на более глубокую границу раздела анкеровки с увеличением нагрузки.Поскольку максимальное напряжение сдвига осталось неизменным, место пикового напряжения сдвига сместилось в более глубокую зону закрепления. При большой длине анкеровки был более широкий диапазон реакции на внешнюю нагрузку в зоне анкеровки, поэтому тело анкеровки могло выдерживать большую нагрузку, тем самым улучшая несущую способность зоны анкеровки. Анализируя Рис. 12, можно обнаружить, что в пределах предельного диапазона подшипников, чем больше выдергивающая сила, тем менее равномерно распределение напряжений; Чем длиннее анкеровка, тем больше централизованное напряжение сдвига на границе раздела в начале зоны анкеровки.

Определение разумной длины анкеровки

Из рисунков 8 (D) и 10 (D) видно, что под действием силы отрыва существует критическая длина зоны крепления, за пределами которой предельная несущая способность анкерные болты не увеличивались. Когда внешняя нагрузка достигла определенного уровня, слой анкеровки изменился с того, который подвергался упругой деформации, на упругопластическую деформацию, и напряжение сдвига на границе раздела анкеровки больше не увеличивалось.Чтобы гарантировать функцию тела анкеровки, максимальное напряжение сдвига в зоне анкеровки не может превышать предельную прочность на сдвиг границы раздела тела анкеровки и породы, что было принято в качестве основного контролирующего условия для определения длины анкеровки. В этом контексте сопротивление в начале зоны закрепления было эквивалентно предельному напряжению сдвига [ τ ] на границе раздела. Путем одновременного использования уравнения 4 можно получить предельную силу отрыва зоны анкеровки следующим образом: (9)

Благодаря тому, что x = βL _b , можно получить следующий результат: (10)

Предельная несущая способность системы анкеровки увеличивается с увеличением длины анкеровки и прочности на сдвиг интерфейса анкеровки.При постоянном увеличении длины анкеровки несущая способность анкерной системы увеличивалась, а затем стабилизировалась, как показано на Рис. 13.

Когда βL _b был бесконечным, tanh ( βL _b ) стремится к единице; однако на практике это должно быть не только технически удовлетворительным, но и рентабельным. Собственные значения системы могут быть получены в соответствии с пиковым и возрастающим осевым усилием (таблица 3).

Согласно соответствующему соотношению между P _max и βL _b в таблице 3, можно увидеть, что приращение βL _b увеличилось с P _max .Это означало, что после достижения определенного критического значения длину анкерного крепления необходимо увеличить еще больше при увеличении осевой силы на анкерный болт на ту же величину. Следовательно, существует определенный разумный диапазон длин, в котором могут быть достигнуты как технические, так и экономические эффекты. Когда P _max > 0,9, предполагается, что k обозначает приращение βL _b , необходимое для такого же увеличения осевого усилия на анкерный болт, то есть эффективности увеличения пикового осевого усилия. усилие анкерного болта, увеличивая длину анкерного крепления (рис. 14), можно определить.

Как показано на рис. 14, когда P _max <0,98, приращение в βL _b и k немного увеличилось; когда P _max ≥ 0,98, приращение в βL _b и k оба увеличились, следовательно, P _max = 0,98 можно рассматривать как критерий для определения разумной длины анкеровки, с какие экономические принципы также выполняются при условии достижения желаемой технической цели.В данном случае βL _b = 2,3, поэтому разумная длина анкерного крепления таких анкерных болтов составляла 0,435 β , то есть.

Выводы

(1) На основе модели сдвига-смещения были получены аналитические выражения для распределения осевой силы на тело анкеровки и напряжения сдвига на границе тела анкера и окружающей породы вдоль зоны анкеровки. Кроме того, на основе модели сдвига-смещения было обнаружено, что осевое усилие уменьшалось неравномерно вдоль анкерного болта к более глубокой зоне анкеровки.Кроме того, напряжение сдвига на границе раздела в начале зоны крепления анкерных болтов было максимальным, а затем уменьшилось вдоль анкера.

(2) Было получено влияние длины анкеровки на распределение напряжений вдоль анкерного болта: на стадии упругой деформации, чем больше длина анкеровки, тем равномернее распределение напряжения сдвига вдоль зоны анкеровки и тем выше максимальное напряжение сдвига. на интерфейсе. При превышении определенной критической длины анкеровки дальнейшее ее увеличение не оказывало значительного влияния на максимальное напряжение сдвига.

(3) Было показано, что существует критическая длина анкерного крепления: поскольку пиковая осевая сила, действующая на анкерные болты, демонстрирует гиперболическую тангенциальную зависимость от длины анкерного крепления, было определено, что технические и экономические эффекты системы опоры анкерного болта могут быть реализовано, когда оптимальная длина анкеровки составляла 0,435 β .

Благодарности

Эта работа была поддержана и профинансирована Общей программой Национального фонда естественных наук Китая (51864044).Авторы хотели бы поблагодарить редактора и рецензентов за их полезные и конструктивные комментарии.

Ссылки

1. 1. Сяо Ф.Й., Ван Х.Л., Черн Дж.С. Численное моделирование деформации горных пород при проектировании опор в зоне пересечения тоннелей. Tunn Undergr Sp Tech. 2009; 24 (1): 14–21. https://doi.org/10.1016/j.tust.2008.01.003.
2. 2. Кайзер П.К., Цай М. Проектирование системы поддержки горных пород в условиях горных ударов. J Rock Mech Geotec Eng. 2012; 4 (3): 215–227.https://doi.org/CNKI:SUN:JRMG.0.2012-03-005.
3. 3. Ли К., Стилборг Б. Аналитические модели для анкерных болтов. Int J Rock Mech Мин. 1999; 36 (8): 1013–1029. https://doi.org/10.1016/S1365-1609(99)00064-7.
4. 4. Стин М., Валлес Ж.Л. Условия межфазного соединения и распределение прядей в двумерно армированном композите с хрупкой матрицей. Compos Sci Technol. 1998; 58 (3–4): 313–330. https://doi.org/10.1016/s0266-3538(97)00069-9.
5. 5. Бенмокран Б, Ченнуф А, Митри Х.С.Лабораторная оценка цементных растворов и анкеров для цементных растворов. Int J Rock Mech Мин. 1995; 32 (7): 633–642. https://doi.org/10.1016/0148-9062(95)00021-8.
6. 6. Немчик Дж., Ма SQ, Азиз Н., Рен Т., Гэн XY. Численное моделирование распространения разрушения в полностью залитых анкерных болтах, подверженных растягивающей нагрузке. Int J Rock Mech Мин. 2014; 71: 293–300. https://doi.org/10.1016/j.ijrmms.2014.07.007.
7. 7. Мартин Л.Б., Тиджани М., Хадж-Хассен Ф. Новое аналитическое решение механического поведения полностью залитых анкером анкерных болтов, подвергнутых испытаниям на вырыв.Constr Build Mater. 2011; 25 (2): 749–755. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2010.07.011.
8. 8. Чжу Ю, Вэй Дж, Ляо Ч. Комбинированный модельный метод определения предельной длины предварительно напряженного анкерного каната. J Wuhan Univ Technol.2005; 08: 60–63. https://doi.org/10.3321/j.issn:1671-4431.2005.08.018.
9. 9. Чжан Младший, Тан Б.Ф. Модель гиперболической функции для анализа механизма передачи нагрузки на болты. Китайский J Geotec Eng. 2002; 24 (2): 188–192. https: // doi.org / 10.3321 / j.issn: 1000-4548.2002.02.013.
10. 10. Чжу XG, Ян К. Анализ и изучение факторов для определения положения нейтральной точки полностью залитого анкера. Rock Soil Mech. 2009; 11: 3386–3392. https://doi.org/10.1201/b10528-151.
11. 11. Цзян ZX. Модель кривой Гаусса для напряжения сдвига вдоль анкерного участка анкерного каната с силой растяжения. Китайский J Geotec Eng. 2001. 23 (6): 659–662. https://doi.org/10.3321/j.issn:1000-4548.2001.06.010.
12. 12.Štefaák J, MičaL, Chalmovský J, Leiter A., ​​Tichý P. Полномасштабные испытания грунтовых анкеров в неогеновой глине. Процедуры Eng. 2017; 17: 1129–1136. https://doi.org/10.1016/j.proeng.2017.02.170.
13. 13. Иванович А, Нилсон РД. Моделирование отслоения по фиксированной длине анкера. Int J Rock Mech Мин. 2009; 46 (4): 699–707. https://doi.org/10.1016/j.ijrmms.2008.09.008.
14. 14. Акисанья А.Р., Иванович А. Отсоединение фиксированной длины анкерного крепления от грунтового крепления.Eng Struct. 2014; 74: 23–31. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2014.05.013.
15. 15. Zeng XM, Lin DL, Li SM, Zuo K, Xu XH, Du NB. Комплексное исследование проблемы критической длины анкеровки анкерной конструкции стержня. Китайский J Rock Mech Eng. 2009; 28 (S2): 3609–3625. https://doi.org/10.3321/j.issn:1000-6915.2009.z2.046.
16. 16. Хуан М. Х., Чжао М. Х., Чан С. Ф. Влияние длины анкеровки на напряжение в болте и расчет его критического значения. Rock Soil Mech.2018; 39 (11): 4033–4041 + 4062. https://doi.org/10.16285/j.rsm.2017.0475.
17. 17. Кылыдж А., Ясар Э., Челик АГ. Влияние свойств раствора на допустимую нагрузку на вырыв полностью залитого анкера. Tunn Undergr Sp Tech. 2002; 17 (4): 355–362. https://doi.org/10.1016/S0886-7798(02)00038-X.
18. 18. Тистель Дж., Гримстад Дж., Эйксунд Дж. Испытания и моделирование циклически нагружаемых каменных анкеров. J Rock Mech Geotec Eng. 2017; 9 (6): 1010–1030. https://doi.org/10.1016/j.jrmge.2017.07.005.
19. 19. Ой БХ, Ким Ш. Реалистичные модели локального сцепления железобетона при многократном нагружении. J Struct Eng. 2007. 133 (2): 216–24. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(2007)133:2(216).
20. 20. Теневин И., Бланко-Мартин Л., Хадж-Хассен Ф., Шлейфер Дж., Любосик З., Врана А. Лабораторные испытания на вырыв полностью залитых анкером и кабельных болтов: результаты и извлеченные уроки. J Rock Mech Geotec Eng. 2017; 9 (5): 843–855. https: // doi.org / CNKI: ВС: JRMG.0.2017-05-007.
21. 21. Лун Z, Чжао MH, Чжан EX, Лю JL. Упрощенный метод расчета критической длины анкеровки болта. Rock Soil Mech. 2010. 31 (9): 2991–2995. https://doi.org/CNKI:SUN:YTLX.0.2010-09-060.
22. 22. Чжан Дж. Санг Ю.К., Е Б. Аналитические расчеты критической длины анкеровки болтов. Китайский J Rock Mech Eng. 2005; 24 (7): 1134–1138. https://doi.org/CNKI:SUN:YSLX.0.2005-07-008.
23. 23. Лю Ю., Юань Ю.Экспериментальные исследования анкерных характеристик анкерных болтов из стеклопластика с полной резьбой. Китайский J Rock Mech Eng. 2010; 29 (02): 394–400. http://www.rockmech.org/CN/Y2010/V29/I02/394.
24. 24. Ито Ф, Накахара Ф, Кавано Р., Кан С., Обара Ю. Визуализация разрушения при испытании на вырыв кабельных болтов с помощью рентгеновской компьютерной томографии. Constr Build Mater. 2001; 15 (5–6): 263–270. https://doi.org/10.1016/s0950-0618(00)00075-1.
25. 25. Ассаад Дж. Дж., Гергес Н. Модифицированные стирол-бутадиеновым каучуком цементные растворы для заделки анкеров во влажных средах.Tunn Undergr Sp Tech. 2019; 84: 317–325. https://doi.org/10.1016/j.tust.2018.11.035.
26. 26. Цай Y, ESAKI T, Jiang YJ. Аналитическая модель для прогнозирования осевой нагрузки на анкерный болт для проходки туннелей в мягких породах. Tunn Undergr Sp Tech. 2004, 19: 607–618. https://doi.org/10.1016/j.tust.2004.02.129.
27. 27. Канг Х.П., Цуй QL, Ху Б, Ву З. Анализ характеристик анкеровки и факторов, влияющих на полимерные болты. J China Coal Soc. 2014,39 (1): 1–10. https://doi.org/10.13225/j.cnki.jccs.2013.1919.
28. 28. Ю CA, Zhan YB, Liu QY, Sun LL, Wang KB. Анализ мезомеханики межфазного скольжения в анкерной секции предварительно напряженного анкерного кабеля. Китайский J Rock Mech Eng. 2009; 28 (10): 1976–1985. https://doi.org/10.3321/j.issn:1000-6915.2009.10.003.
29. 29. Ли ХЗ, Ли ХХ. Определение рациональной длины анкеровки болта на основе режима разрушения интерфейса при проскальзывании. Rock Soil Mech. 2017; 38 (11): 3106–3112. https://doi.org/10.16285/j.rsm.2017.11.004.
30. 30. Wang HT, Wang Q, Wang FQ, Li SC, Wang DC, Ren YX и др. Анализ механического воздействия болтов на проезжую часть при разной длине анкеровки и его применение. J China Coal Soc., 2015; 40 (3): 509–515. https://doi.org/10.13225/j.cnki.jccs.2014.0582.

Анхорен — эндогенный диапокаротиноид, необходимый для образования якорных корней у Arabidopsis

% PDF-1.5 % 1 0 obj > / Метаданные 372 0 R / Страницы 2 0 R / StructTreeRoot 3 0 R / Тип / Каталог >> эндобдж 372 0 объект > поток application / pdf

Пользователь Windows

Анхорен представляет собой эндогенный диапокаротиноид, необходимый для образования якорных корней у Arabidopsis

2018-12-14T10: 36: 34 + 03: 00 Microsoft® Word 20132021-05-21T05: 39: 39-07: 002021-05-21T05: 39: 39-07: 00 Microsoft® Word 2013uuid: e9584c2f-1dd1-11b2- 0a00-aa08276d7200uuid: e9584c3a-1dd1-11b2-0a00-b80000000000 конечный поток эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 97 0 объект > эндобдж 98 0 объект > эндобдж 100 0 объект [121 0 R 122 0 R 123 0 R 124 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 125 0 R 126 0 R 126 0 R 126 0 R 126 0 R 126 0 R 126 0 R 126 0 R 126 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 127 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 128 0 R 129 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 130 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 130 0 R 131 0 R 132 0 R 133 0 R 134 0 R 135 0 R 136 0 R 137 0 R 138 0 R 139 0 R 140 0 R 141 0 R 142 0 R 143 0 R 144 0 R 145 0 R 146 0 R] эндобдж 101 0 объект [147 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 148 0 R 149 0 R 150 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 151 0 R 152 0 R 153 0 R 154 0 R 155 0 R 156 0 R 157 0 R 158 0 R 159 0 R 160 0 R 161 0 Р] эндобдж 102 0 объект [162 0 R 163 0 R 164 0 R 164 0 R 164 0 R 164 0 R 165 0 R 166 0 R 167 0 R 168 0 R 169 0 R 170 0 R 171 0 R 172 0 R 173 0 R 174 0 R 175 0 176 0 R 177 0 R 178 0 R 179 0 R 180 0 R 181 0 R 182 0 R 183 0 R 184 0 R] эндобдж 103 0 объект [185 0 186 0 187 0 руб.] эндобдж 104 0 объект [188 0 R 189 0 R 190 0 R 191 0 R 192 0 R 193 0 R 194 0 R] эндобдж 105 0 объект [195 0 196 0 197 0 ₽] эндобдж 106 0 объект [198 0 R 199 0 R 200 0 R 201 0 R 202 0 R] эндобдж 107 0 объект [203 0 R 204 0 R 205 0 R 206 0 R] эндобдж 108 0 объект [207 0 R 208 0 R 209 0 R] эндобдж 109 0 объект [210 0 R 211 0 R 212 0 R 213 0 R 214 0 R 215 0 R 216 0 R 217 0 R 218 0 R] эндобдж 110 0 объект [219 0 R 220 0 R 221 0 R 222 0 R 223 0 R 224 0 R 225 0 R 226 0 R 227 0 R] эндобдж 111 0 объект [228 0 R 229 0 R 230 0 R 231 0 R] эндобдж 112 0 объект [232 0 R 233 0 R 234 0 R] эндобдж 113 0 объект [235 0 R 236 0 R 237 0 R 238 0 R 239 0 R 240 0 R 241 0 R 242 0 R 243 0 R 244 0 R 245 0 R 246 0 R 247 0 R 248 0 R 249 0 R 250 0 R 251 0 R 252 0 R 253 0 R 254 0 R 255 0 R 256 0 R 257 0 R] эндобдж 114 0 объект [258 0 R 259 0 R 260 0 R 261 0 R 262 0 R 263 0 R 264 0 R 265 0 R 266 0 R 267 0 R 268 0 R 269 0 R 270 0 R 271 0 R 272 0 R 273 0 R 274 0 275 р. 276 0 р. 277 0 р. 278 0 р. 279 0 р. 280 0 р. 281 0 р. 282 0 р. 283 0 р. 284 0 р.] эндобдж 115 0 объект [285 0 R 286 0 R 287 0 R 288 0 R 289 0 R 290 0 R 291 0 R 292 0 R 293 0 R 294 0 R 295 0 R 296 0 R 297 0 R 298 0 R 299 0 R 300 0 R 301 0 R 302 0 R 303 0 R 304 0 R 305 0 R 306 0 R 307 0 R 308 0 R 309 0 R 310 0 R 311 0 R 312 0 R 313 0 R 314 0 R 315 0 R 316 0 R 317 0 R 318 0 R] эндобдж 116 0 объект [319 0 R 321 0 R 322 0 R 323 0 R 324 0 R 325 0 R 326 0 R 327 0 R 320 0 R] эндобдж 117 0 объект [328 0 R 330 0 R 331 0 R 332 0 R 333 0 R 334 0 R 335 0 R 336 0 R 337 0 R 338 0 R 339 0 R 329 0 R] эндобдж 118 0 объект [340 0 R 342 0 R 343 0 R 344 0 R 345 0 R 346 0 R 347 0 R 348 0 R 349 ​​0 R 350 0 R 351 0 R 341 0 R] эндобдж 119 0 объект [352 0 R 354 0 R 355 0 R 356 0 R 357 0 R 358 0 R 359 0 R 353 0 R] эндобдж 120 0 объект [360 0 R 362 0 R 363 0 R 364 0 R 365 0 R 366 0 R 367 0 R 368 0 R 370 0 R 361 0 R 369 0 R] эндобдж 360 0 объект > эндобдж 362 0 объект > эндобдж 363 0 объект > эндобдж 364 0 объект > эндобдж 365 0 объект > эндобдж 366 0 объект > эндобдж 367 0 объект > эндобдж 368 0 объект > эндобдж 370 0 объект > эндобдж 361 0 объект > эндобдж 369 0 объект > эндобдж 99 0 объект > эндобдж 24 0 объект > / MediaBox [0 0 612 792] / Parent 2 0 R / Resources> / Font> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageC] / XObject >>> / StructParents 20 / Tabs / S / Type / Page >> эндобдж 373 0 объект [378 0 R] эндобдж 374 0 объект > поток HW [o ~ b`Q% 4 璢 | b!) Z% 6 # JvYJIQ = 7̼ [L͛ko] _ | B $ 0L lLY2FpZxe & bF «e3.ߐ $ R + 6t [wqKC} «?

OEG) Y (LXkoUeE_IǕ

Электроинструменты и ручные инструменты 13 ПК Precision R8 Набор круглых цанговых патронов Запчасти и аксессуары для электроинструментов

Набор круглых цанговых патронов Precision R8, 13 шт.

Набор круглых цанговых патронов Precision R8, 13 шт.: Цанговые патроны: промышленные и научные. Набор круглых цанговых патронов Precision R8 из 13 шт.: Фрезерные цанговые патроны: промышленные и научные.

13 ПК Precision R8 Набор круглых цанговых патронов

Европейское и американское законодательство в отношении свинца, ★ 100% гарантия на любые проблемы с качеством.US Medium = China Large: Длина: 26, Продукт: Проблема с качеством заказанного вами товара. Вал измеряет примерно низкий верх от арки. Этот цилиндрический болт имеет компактную головку, которая позволяет гнезду войти в тугой. Набор круглых цанговых патронов Precision R8, 13 шт. . Труднодоступный крепеж 014973147440 Анкерные болты. Поэтому обязательно выпейте много воды. Материал: Акцентный цвет 1: желтый. Изготовлен из высококачественного ПВХ-пластика. Типичные области применения: обогреватель / электрический вентилятор / рождественская елка / кондиционер / массажеры / динамический визуализатор / освещение для декоративно-прикладного искусства / машина для попкорна, внутренняя доставка: товар может быть доставлен в пределах U, 13 ПК Precision R8 Round Collet Set , дата первая указано на: 13 октября. В кармане для паспорта помещается один паспорт.XL-Large = Китай 3XL-Large: Длина: 36. Это то, что вам понравится, и что-то, что защитит вас во время чрезвычайной ситуации. Подвеска-подвеска из чистого серебра 925 пробы (20 мм x 13 мм): Одежда, разработанная как настоящее обновление по сравнению со стандартными тормозами, Набор круглых цанговых патронов Precision R8, 13 шт., . Мощным машинам нужны мощные кнопки и сигнальные устройства. Отлично подходит для любой поверхности в вашем доме, на которой нужны произведения искусства. Изображение напечатано с обеих сторон; Размеры 3 дюйма, наш широкий выбор элегантен для бесплатной доставки и бесплатного возврата, Ouray Sportswear NCAA Michigan State Spartans Women’s Guide Vest, — Apontus Leisure Eames Style Black Dining Chair — Chairs, Набор круглых цанговых патронов Precision R8 на 13 ПК .

Набор круглых цанговых патронов Precision R8, 13 шт.,

3M 7/8 Диаметр центрального отверстия 7 Диаметр лепесткового диска 566A YF-Weight Набор с зернистостью 80 из 5 оксидов циркония T29 TM, хвостовик 3/32, Сделано в США, алмазный бор с зернистостью T22-600. 10 шт. Осциллирующие лезвия для скребка для резки металла по дереву, набор аксессуаров. Набор из 50 сверл длиной 1-15 / 16, размер R1, Америка, серия INS, квадратный привод, шестигранный хвостовик 1/4. 5-режимный светодиодный масштабируемый фонарь T6 2000LM Police Tactical 18650 Charger Set, Kraft Tool CF746BPF Синий стальной шпатель для бассейнов с L-образной ручкой ProForm 24 x 5 дюймов, фрезерный станок с приподнятой панелью, дверной набор, закругленный, с подъемником для панелей Ogee Yonico 12336, Husky 1 / 2-дюймовый компактный пневматический гайковерт.Отрезной диск 16 мм, пильный диск с 2 оправками для вращающегося инструмента, 10 шт. 5/8 дюйма, 60 шт. Лепестковых дисков Шлифовальные круги с зернистостью 60 4,5 x 7/8. MK Diamond 156573 3-1 / 2-дюймовая синяя турбо-коронка профессионального уровня для твердого заполнителя с тяжелой сталью, Sipery 20Pcs Sander Foam Pad Самоклеящаяся квадратная пена для замены шлифовальной подложки Коврик для задней панели черный для машины 4510. Bora Portamate PM-3750 Мобильное основание и T-удлинитель, комбинированный для корпусных настольных пил, до 50 удлинительных столов, зернистость 50 PORTER-CABLE 771500503 Абразивная втулка 1-1 / 2 дюйма для 121 шлифовальной машины, 2 шт. В упаковке.Flex GE-5 Extension Giraffe Шлифовальная машина для гипсокартона. Mercer Industries 300080 Диски из смолы из оксида алюминия, зернистость 80, упаковка 25 шт., 4 шт. По 5/8 шт. Пневматический воздушный напильник VCT включает 4 напильника плоской формы, круглой формы и треугольной формы, полукруглой формы. eTORK 13,6-135,6 Нм EC2100 3/8-дюймовый цифровой динамометрический ключ DriveClick Style.

Дж. Дин Коул Изобретения, патенты и заявки на патенты

Номер патента: 10729417

Резюме: Способ приложения напряжения к коленному суставу человека, который включает бедренную кость, большеберцовую кость, надколенник, сухожилие надколенника и связки, при этом связки и сухожилие надколенника находятся под анатомическим натяжением для соединения бедренной кости и большеберцовые кости вместе, создавая несущий шарнирный сустав.Способ включает: обеспечение натяжного устройства, в том числе: опорной плиты; верхняя пластина; и рычажный механизм, соединяющий опорную пластину и верхнюю пластину и приводимый в действие для перемещения натяжного устройства между убранным и выдвинутым положениями, при этом верхняя пластина шарнирно соединена с рычажным механизмом, чтобы иметь возможность свободно поворачиваться вокруг оси поворота; размещение натяжного устройства между бедренной и большеберцовой костью; приложение управляющей силы к связке для перемещения натяжного устройства в выдвинутое положение, чтобы передать управляемую разделяющую силу, раздвигающую бедренную и большеберцовую кость, для разгибания связок.

Тип: Грант

Зарегистрирован: 31 октября 2019 г.,

Дата патента: 4 августа 2020 г.

Цессионарий: Little Engine, ООО

Изобретателей: Дж.Дин Коул, Франц В. Келлар, Майкл Д. Биссетт, Франц Остен Келлар

Принадлежности | PFSNO

Любой, кто работает в судостроении, на морских платформах или в производстве стали, знает, что принадлежности для приварки шпилек являются неотъемлемой частью процесса приварки шпилек. В PFS мы знаем, что без соответствующих принадлежностей правильная установка приварной шпильки невозможна.Наши продукты для приварки шпилек помогут гарантировать, что выполняемые вами сварные швы всегда будут чистыми и ровными.

---

Некоторые из сварочных принадлежностей, наиболее важных для успеха, которые несет компания PFS, включают:

• Патроны (стандартные регулируемые и другие): Для фиксации приварной шпильки во время процесса сварки.
• Захваты для наконечников (от .440 до 3/8): Они удерживают наконечник на месте во время последовательности сварки, удерживая искры, нагрев и расплавленный металл в зоне сварки, не допуская попадания газов и примесей.
• Ножки (от 1/4 до 1 1/4): Регулируемые детали, на которые устанавливаются ножки.
• Ножки: Этот компонент для приваривания шпилек прикреплен к стойкам и удерживает зажимную втулку. Вместе с ножками и захватами ножки помогают определить врезание сварного шва, чтобы никогда не возникало неполное формирование углового шва или чрезмерное разбрызгивание.
• Адаптеры: Удерживайте патрон и подсоедините его к внутренним подъемным механизмам (позволяя току сварки течь в шпильку).

Помимо перечисленных выше сварочных принадлежностей, PFS также предлагает цанги размером от 10 GA до 1 1/4 дюйма B, соединители сварочного кабеля, приварные штифты, приварные шпильки, искрозащитный экран и многое другое. Наша полная линейка принадлежностей для приварки шпилек полностью оснащена любым продуктом, необходимым как для дуговой сварки шпилек, так и для сварки конденсаторным разрядом. Мы также поставляем запчасти для ремонта большинства марок оборудования для приварки шпилек; наши услуги по ремонту доступны на нашем предприятии, и мы также более чем готовы посетить рабочие места для ремонта.

Для получения более подробной информации о принадлежностях PFS для приварки шпилек прокрутите вниз и просмотрите наш обширный выбор.

j17699: удалено

К сожалению, идентификатор предмета: j17699 не найден.

Винтаж Metlox Poppytrail Vernon Большое блюдо с петушками 1955-79 гг. В хорошем состоянии

Антиквариат Appletree Junction

$ 225

Великолепные винтажные коньячные серьги-клипсы изумрудной огранки с желтыми стразами

Антиквариат Appletree Junction

$ 34

Необычный браслет из стерлингового серебра 925 пробы Vintage Sun Face Link БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 75

Sparkling Vintage Collet Set Signed LR Lady Remington Пастельное стеклянное ожерелье с цветком Серьги с пирсингом БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 45

Винтажный решетчатый контейнер из искусственной слоновой кости из 34 пластиковых вилок для закусок / коктейлей 1970-х годов в хорошем состоянии

Антиквариат Appletree Junction

$ 15

Винтажный дозатор сахара Corelle / Corning Milk Glass 1960-70-е годы Хорошее состояние

Антиквариат Appletree Junction

$ 35

Vintage Pyrex Flameware Перколятор на 4 чашки 1952-60-е годы В хорошем состоянии

Антиквариат Appletree Junction

$ 89

Винтажные подгузники Heisey с греческим узором 1912-38 гг. В хорошем состоянии

Антиквариат Appletree Junction

$ 27

Vintage Fostoria Individual Sugar & Creamer в американском стиле 1915-82 годов в хорошем состоянии

Антиквариат Appletree Junction

$ 10

Vintage Sugar with Lid & Creamer от Sears от Harmony House Line Del Ray Pattern # 4576 1948-60 Винтаж Состояние

Appletree Junction Antiques

$ 15

Винтажное масляное блюдо с крышкой от Sears из Harmony House Line в районе Дель-Рей # 4576 Образец 1948-60 гг. В хорошем состоянии

Appletree Junction Antiques

$ 30

Шейкеры S&P Vintage Harmony House от Sears in the Del Ray # 4576 Образец 1948-60 гг. Состояние винтаж

Антиквариат Appletree Junction

$ 8

Очень необычная винтажная фигурная брошь с рыбой из золотой проволоки БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 75

Vintage Sterling Silver 5 Charm 925 Charm Bracelet БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 95

Очаровательное винтажное фигурное кольцо из стерлингового серебра с котенком из стерлингового серебра

Антиквариат Appletree Junction

$ 29

Невероятный массивный старинный стеклянный браслет с филигранной отделкой из искусственного жемчуга и бусин Ча-Ча, 107 грамм! БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 55

Редкая подпись OB Остби и Бартон Винтаж Американский орел кольцо из стерлингового серебра в стиле ар-деко Унисекс БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 195

Красивый винтажный бокал для коньяка с содержанием свинца Aurora Borealis Ожерелье-цепочка из бисера Колье БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА

Appletree Junction Antiques

$ 45

Винтажный соусник и Underplate Harmony House line Sears Del Ray # 4576 Образец 1948-60 гг.