крутизна фронта импульса — это… Что такое крутизна фронта импульса?
- крутизна фронта импульса
- rate of pulse rise
Большой англо-русский и русско-английский словарь. 2001.
- крутизна спуска
- крутизна характеристики
Смотреть что такое «крутизна фронта импульса» в других словарях:
крутизна фронта импульса — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN wavefront steepnessrate of pulse rise … Справочник технического переводчика
крутизна фронта импульса — impulso kilimo sparta statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. pulse rise rate vok.
Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynasкрутизна фронта импульса — impulso fronto statumas statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. edge steepness; pulse slope; pulse steepness vok. Impulsflankensteilheit, f; Impulssteilheit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. raideur de front de l’impulsion, f;… … Fizikos terminų žodynas
крутизна фронта наибольшей полуволны импульса зажигания газоразрядной лампы непрерывного действия — крутизна фронта импульса зажигания Отношение разности напряжений, соответствующих заданным по верхнему и нижнему уровням от пикового значения импульса зажигания газоразрядной лампы непрерывного действия, к интервалу времени нарастания этого… … Справочник технического переводчика
крутизна фронта наибольшей полуволны импульса зажигания импульсной лампы — крутизна фронта импульса зажигания Отношение разности напряжений, заданных по верхнему и нижнему уровням пикового напряжения импульса зажигания импульсной лампы, к соответствующему интервалу времени нарастания напряжения от нижнего до верхнего… … Справочник технического переводчика
Крутизна фронта наибольшей полуволны импульса зажигания газоразрядной лампы непрерывного действия — 48.
крутизна (переднего) фронта импульса — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN impulse rate of rise … Справочник технического переводчика
ГОСТ 24127-80: Лампы непрерывного действия газоразрядные. Термины и определения
Impulsvorderflankensteilkeit — impulso kilimo sparta statusas T sritis automatika atitikmenys: angl.
pulse rise rate vok. Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynasimpulso kilimo sparta — statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. pulse rise rate vok. Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynas
pente de flanc d’impulsion — impulso kilimo sparta statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. pulse rise rate vok. Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynas
Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynas
pulse rise rate vok. Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynasкрутизна импульса — это… Что такое крутизна импульса?
- крутизна импульса
крутизна импульса
—
[Л. Г.Суменко. Англо-русский словарь по информационным технологиям. М.: ГП ЦНИИС, 2003.]Тематики
- информационные технологии в целом
Справочник технического переводчика. – Интент. 2009-2013.
- крутизна изменения фазы выходного сигнала ЛБВ
- крутизна кривой
средняя крутизна (импульса тока) — 3.11 средняя крутизна (импульса тока) (average steepness of the front of impulse current): Среднее значение изменения силы тока за период времени Dt = t2 t1 характеризующее интенсивность увеличения силы тока за начальный период разряда молнии.… … Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации
крутизна фронта наибольшей полуволны импульса зажигания газоразрядной лампы непрерывного действия — крутизна фронта импульса зажигания Отношение разности напряжений, соответствующих заданным по верхнему и нижнему уровням от пикового значения импульса зажигания газоразрядной лампы непрерывного действия, к интервалу времени нарастания этого… … Справочник технического переводчика
крутизна фронта наибольшей полуволны импульса зажигания импульсной лампы
крутизна среза импульса — скорость спадания импульса по заднему фронту — [Я.
Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия Синонимы скорость… … Справочник технического переводчикакрутизна (переднего) фронта импульса — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN impulse rate of rise … Справочник технического переводчика
крутизна фронта импульса — — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия EN wavefront steepnessrate of pulse rise … Справочник технического переводчика
Крутизна фронта наибольшей полуволны импульса зажигания газоразрядной лампы непрерывного действия
крутизна среза импульса — impulso kritimo sparta statusas T sritis automatika atitikmenys: angl.
pulse decay rate vok. Impulshinterflankensteilkeit, f rus. крутизна среза импульса, f pranc. pente de décroissance, f … Automatikos terminų žodynasкрутизна фронта импульса — impulso kilimo sparta statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. pulse rise rate vok. Impulsvorderflankensteilkeit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. pente de flanc d impulsion, f … Automatikos terminų žodynas
крутизна фронта импульса — impulso fronto statumas statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. edge steepness; pulse slope; pulse steepness vok. Impulsflankensteilheit, f; Impulssteilheit, f rus. крутизна фронта импульса, f pranc. raideur de front de l’impulsion, f;… … Fizikos terminų žodynas
Г.Суменко. Англо-русский словарь по информационным технологиям. М.: ГП ЦНИИС, 2003.]Смотреть что такое «крутизна импульса» в других словарях:
Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия Синонимы скорость… … Справочник технического переводчика
pulse decay rate vok. Impulshinterflankensteilkeit, f rus. крутизна среза импульса, f pranc. pente de décroissance, f … Automatikos terminų žodynasКрутизна импульса — Справочник химика 21
На примере проведенной выше классификации видно, что понятие обратимости зависит от условий эксперимента. При увеличении крутизны импульса V число реакций, которые в данных условиях могут рассматриваться как обратимые, сокращается.
Наиболее катодный третий пик проявляется при потенциалах водородной области кривых заряжения и всегда хорошо отделяется от первого пика, расположенного в кислородной области (положительнее 0,4—0,5 в), первый и второй пики (соответственно окислы первой и второй формы) разделяются лишь при быстрой съемке кривых. При малой крутизне импульса и при повышенной температуре эти пики сливаются [46]. Анодная пленка, восстанавливающаяся в области третьего пика, идентифицирована как фазовый окисел. Другие формы являются хемосорбционными слоями. Фазовые окислы образуются, по-видимому, лишь в относительно разбавленных кислых растворах, свободных от ионов и молекул, дающих с платиной растворимые комплексные соединения
Крутизна импульса мощности, подводимой к 1 см.
длины канала, [c.174]
Напряжение ио выбирают возможно более низким. При этом больше крутизна фронта импульса (меньше и) и меньше вероятность ошибок на период колебаний. Уровень ио, однако, должен быть выше уровня помех. [c.236]
Для дальнейшего повышения точности стремятся увеличить крутизну фронта акустического импульса, по которому выполняют измерение. Для этого используют генератор, обеспечивающий крутой фронт электрического импульса, расширяют полосы частот усилителя и преобразователя в сторону высоких частот, от которых зависит крутизна фронта. Отсюда возникает необходимость применения особо широкополосных преобразователей. Принимаемые меры позволяют уменьшить и до 0,005 и соответственно погрешность измерений до 0,01 мм, [c.236]
В разборной электронно-лучевой трубке на люминофор подаются импульсы напряжения строго прямоугольной формы с достаточной крутизной фронта. Свечение экрана воспринимается ФЭУ, сигналы с которого после усиления подаются на одну пару пластин осциллографа, тогда как на другую пару подается временная развертка, синхронная с отпирающими импульсами.
При этом [c.181]
Желательно поддерживать постоянной не максимальную амплитуду импульса, а амплитуду первого периода колебаний в импульсе f/l, которая не связана жестко с и , однако в техническом отношении обеспечить это сложнее, чем стабилизировать и . Напряжение U , выбирают возможно более низким. При этом больше крутизна фронта импульса (меньше к) и меньше вероятность ошибок на период колебаний. Уровень однако, должен быть выше уровня помех. Принимаемые меры позволяют уменьшить к до 0,05. В результате абсолютная погрешность измерения толщины, равная /22 = с к Г = к , на частоте 5 МГц составит не более 0,05 мм (для ОК со скоростью с = 5. .. [c.694]
Эхо-импульс от задней стенки, как при контроле прямым искателем, возникает только на последней кромке, на которую зигзагообразно движущийся луч падает под прямым углом (рис. 17.7). Если перемещать искатель на эту кромку туда и обратно, то в результате углового отражения получают поочередно эхо-импульсы от нижней или верхней кромок.
В соответствии с раскрытием звукового луча они увеличиваются на экране до максимума по мере перемещения луча и затем снова исчезают, изменяясь по огибающей кривой с более или менее резко выраженным максимумом (рис. 17.7). При коротком пути звука в толстой пластине можно видеть только один эхо-импульс, при более длинных путях или тонкой пластине огибающие кривые получаются более широкими они взаимно перекрываются, и от одной кромки, как и от одного дефекта, одновременно формируются несколько эхо-импульсов в соответствии с различной крутизной зигзагообразных перемещений (рис. 17.8). Для начинающего оператора это может затруднить локализацию дефекта, так как он обычно рассматривает картину отражений при неподвижном искателе. Если же применяют динамическую технику контроля, когда при рассмотрении экрана искатель равномерно перемещается туда и обратно (для чего требуется некоторое упражнение и наличие ручных навыков), то для каждого [c.362]
Учитывая особенности радиометрического контроля, выделим основные параметры сигнала, по которым можно характеризовать дефект амплитуду, длительность импульса, крутизну фронта и спада импульса, конфигурацию вершины импульса.
[c.112]Крутизна фронта и спада импульса характеризует тип дефекта. Дефекты типа пор и шлаковых включений имеют крутой фронт за счет резкого вхождения дефекта в зону коллиматора детектора. Дефекты типа трещин и расслоений имеют пологий фронт за счет постепенного изменения лучевого размера дефекта в зоне окна коллиматора. [c.112]
Импульсы АЭ, как теоретические, так и полученные в экспериментах (рис. 7 и 8), имеют гладкий передний фронт, крутизна которого зависит от скорости процесса разрыва связей (скорости распространения разрыва) и от места начала разрушения. Акустические импульсы имеют характер преимущественно однополярного импульса с некоторыми осцилляциями мгновенного значения. Мгновенное значение сигнала АЭ достигает максимума, после которого форма кривой может быть разнообразной. Это связано с рядом причин. Если зарегистрированный импульс АЭ имеет форму, близкую по внешнему виду к функции Хэвисайда (рис. 8, а и 8, б), то можно сделать вывод, что источник АЭ расположен вблизи зоны регистрации и, следовательно, зарегистрировано смещение точек среды в ближней зоне источника излучения.
Импульсы на рис. 8, в и г зарегистрированы вдали от источника. [c.308]
По этой методике была выполнена серия опытов по исследованию электрических параметров разрядов максимального тока импульса, крутизны его переднего фронта, полярности, величины заряда и энергии, переносимых в единичном разряде (табл. 13). [c.144]
При исследовании крутизны переднего фронта импульсов тока использовались те же образцы пленки и электроды. В цепь заземления сферического электрода (параллельно входу анализатора) включался магазин индуктивностей. Значения индуктивностей подбирались такими, чтобы формировался импульс тока с пиковым напряжением, соответствующим порогу срабатывания канала анализатора (табл. 12). [c.145]
Максимальный ток импульса и крутизна его переднего фронта уменьшались от 60—20 мА и 10 А/с до 0,5—0,1 мА и 0,06-10 А/с при уменьшении радиуса кривизны сферического электрода от 5 см до иглы. [c.145]
Аналогично производят измерение параметров сеточного импульса.
Амплитуду импульса напряжения сетки измеряют в режиме холостого хода (на сеточных клеммах без испытываемого прибора) осциллографом или ламповым вольтметром. Из осциллограммы импульса напряжения сетки определяют крутизну нарастания фронта по формуле [c.261]
Во-первых, можно скачком изменять потенциал — от исходного до заданного значения — и регистрировать ток в начальный момент времени (после завершения зарядки двойного слоя). Изменяя величину сдвига потенциала в серии опытов, можно найти зависимость i = /(ф) для одного и того же (исходного) состояния поверхности ИЭ. Если нежелательные процессы являются медленными, например проявляются лишь спустя время 1 сек, то изменять потенциал можно даже вручную — с помощью переключателя эталонных источников напряжения. В противном случае необходимо на исходный потенциал накладывать импульс потенциала с достаточной крутизной фронта, используя в качестве задатчика потенциала генератор прямоугольных импульсов. [c.157]
Если после полного заряжения двойного слоя до потенциала Ед выключить поляризующий ток, то исчезает со скоростью, определяемой крутизной заднего фронта импульса, а потенциал электрода изменяется во времени от Ео по кривой 3, описываемой уравнением [c.
18]
Особенно жесткие требования предъявляются к крутизне заднего фронта импульса, поскольку эта крутизна определяет точность измерения о- [c.18]
Несколько иной метод измерения поверхностных слоев на электроде был предложен И. Л. Розенфельдом и Е. К. Оше [19]. Этот метод основан на том, что в момент подачи импульса поляризующего тока потенциал системы вследствие инерционности электрода остается постоянным ( 3 Е при т 0), а наблюдаемый сдвиг потенциала равен падению напряжения на омическом сопротивлении поверхностного слоя. Таким образом, в начале импульса измеряется омическая составляющая, а в конце импульса — потенциал электрода. В этом методе необходимо применять импульсы тока с большой крутизной переднего фронта. [c.18]
Искажения НИП из-за омического падения напряжения сводятся к смещению катодных волн в сторону отрицательных потенциалов и к уменьшению их крутизны у [/а- Аналитический же сигнал (Яв) обычно не искажается из-за омического падения напряжения.
На искаженных ДИП наблюдается расширение пиков, смещение Ев в сторону отрицательных потенциалов и уменьшение Яц. Причиной таких искажений ДИП является не только уменьшение при омическом падении напряжения модуля постоянной составляющей напряжения поляризации, но и уменьшение импульса напряжения. [c.31]
Значения же обр, вычисленные по зарегистрированным на полярографе А-3100 НИП и ДИП раство ров обратимо восстанавливающихся деполяризаторов, оказались больше 4Ф/АЕ из-за конечной крутизны фронта импульсов. [c.86]
Кроме того, амплитуды переменных управляющих напряжений должны быть выбраны достаточно большими, чтобы вследствие перемодуляции лампы возникали импульсы тока трапецоидальной формы с высокой крутизной фронта. Благодаря выпрямляющему действию детектора они создаются лишь положительными полуволнами управляющих напряжений. [c.190]
Представим теперь, что поток излучения резко увеличился, например, вследствие приближения теплоизлучающего объекта.
Естественно возрастет и крутизна (амплитуда) импульса фототока и значения Уср она достигнет уже за более короткое время tфтаким образом, что времени соответствует центр изображения, то времени ф будет соответствовать уже другая координата изображения, отличающаяся от первой на величину, пропорциональную [c.279]При прохождении импульса тока через индуктивность, включенную в цень заземления датчика, на ней формируется имнульс напряжения, амплитуда которого пропорциональна крутизне переднего фронта [c.188]
Форма кривых ф—т при поляризации электрода прерывистым током заданной силы дает существенную информацию о природе промежуточных частиц. Как видно из рис. 6, участкам В, С и V соответствуют одинаковые плотности тока. В работе [39 ] показано, что и при поляризации прерывистым током (прямоугольными импульсами) наблюдается возврат процесса к потенциалу соответствующей ветви, если не слишком велика пауза в поляризации. Оказалось, что специфика состояния поверхности, которая может определяться только вещественной компонентой промежуточных частиц, не успевает исчезнуть за 3,5 сек, пока электрод не поляризуется.
Восполнение этой компоненты — регенерация состояния поверхности для возврата к заданному потенциалу — протекает с задержкой на кривой ф—т в области —4 б, длительность которой зависит от предыстории электрода (от продолжительности паузы и от плотности тока в импульсе). Так, например, частицы, ответственные за специфику участка В, намного инертнее-при потенциале паузы , чем частицы, характерные для участка С хотя токи поляризации в импульсе были близки, в первом случае регенерация требовала в 1000 раз меньшего времени при той же паузе. Если ток в импульсе мал, то расход частиц превышает скорость их регенерации, задержка все удлиняется и, в конце концов, через некоторое число импульсов процесс переходит даже при большей частоте импульсов на нижележащую ветвь ф—lgt-кривой, как видно по рис. 9. Эти результаты однозначно указывают на расход и регенерацию промежуточных частиц, связанных с электродом. Крутизна спада потенциала, характеризующая реакционную способность хемосорбированных частиц, зависит от потенциала не одинаково на разных участках имеет место ее уменьшение с ростом ф на участ- [c.
142]
Как видно, демпфер резко меняет силовую диаграмму, переводя нагружение из колебательного режима в апериодический. Крутизну переднего фронта ступенчатого импульса можно по [c.29]
Время нарастания усилия в образцах обычных материалов лежит Б пределах от 0,002 до 0,010 сек. За это время, как показывает осциллографическая запись, устанавливается постоянное усилие, которое остается неизменным до разрыва образца. Таким образом, значитель ная крутизна переднего фронта силового импульса позволяет достаточно точно измерять малые значения долговечности до величин порядка нескольких миллисекунд. Отметим, что время нагружения в оптимальном режиме ограничивается в основном не методическими причинами, а свойствами материала и скоростью распространения упругих импульсов вдоль образца. Это время является естественным пределом Для прямого измерения малых долговечностей. Уменьшить время нагружения можно лишь сократив длину образцов. [c.30]
Образование ударной волны эффективно лишь при определенном соотношении между площадью неизолированной поверхности электрода и параметрами электрического импульса (амплитудой, крутизной переднего фронта, длительностью).
При увеличении площади обнажения электрода эффективность образования ударных волн снижается, а производительность установок падает. [c.141]
В котельных цехах электростанций, имеющих котельные агрегаты с различными параметрами пара, получила распространение схема регулирования с индивидуальными регуляторами тепловой нагрузки котлов в барабанах и с корректирующим импульсом от электронного корректирующего прибора (ЭКП) Московского завода тепловой автоматики (МЗТА) (рис. 7-2) Наиболее слабым звеном этой схемы является ЭКП, обладающий низкой стабильностью и нечеткостью ограничения установленного значения командного сигнала, что создает значительные затруднения при наладке и эксплуатации автоматики нагрузки, а также излищние, а иногда и ложные срабатывания индивидуальных регуляторов, что отрицательно сказывается на качестве авторегулирования процесса горения. Недостаточна и крутизна характеристики чувствительных манометров (ЧМП-К), изготавливаемых МЗТА, резко снижающаяся с повышением измеряемого параметра.
Если, например, у ЧМП-К-6 крутизна харак- [c.426]
Для дальнейшего повышения точности стремятся увеличить крутизну фронта акустического импульса, по которому выполняют измерение. Для этого используют генератор, обеспечивающий крутой фронт электрического импульса, расширяют полосы частот усилителя и преобразователя в сторону высоких частот, от которых зависит крутизна фронта, например, применяют четвертьволновую пьезопластину. [c.694]
При использовании коротких импульсов ударного возбуждения обычно измеряется амплитуда вершины импульса, т. е. максимальная полуволна. При этом крутизна переднего фронта принятого импульса, как правило, невелика и максимальная полуволна отстает от фронта первой полуволны на 4—5 периодов. Если в акустическом преобразователе толщина мембран не превышает двух длин волн, что обычно имеет место, то учег величины R производится согласно выражениям (4-16) и (4-22), приведенным ниже в 4-3,в. [c.139]
Транзисторы Tj и Ts образуют мультивибратор с эмиттерной связью, генерирующий прямоугольные импульсы частотой 2,5 кгц, крутизной фронта около 1— 1,5 мксек и скважяостью 4—5.
Время, в течение -которого мультивибратор выдает импульсы, зависит от длительности импульса на коллекторе T a и может меняться от нуля до Г/2. С коллектора эти остроконечные импульсы отрицательной полярности поступают через цепочку Се— / 29 на базу транзистора Гд, работающего в экономичном ключевом режиме. Нагрузкой Гд является трансформатор, с выходных обмоток которого импульсы поступают на электроды управления тиристоров. - [c.88]
При регистрации ДИП с А 5 мВ конечностью крутизны фронта импульса можно пренебречь. При регистрации НИП зависит от Ео. С некоторым приближением, основанным на предположении, что эффект электрохимической реакции на диффузионное прле начинает проявляться только после окончания д, в [140] было принято, что регистратор импульсного полярографа при потенциалах предельногочтока записывает на НИП величину [c.86]
Как уже упоминалось (см. разд. 1.3.1), крутизна фронта импульса напряжения в приборе А-3100 конечна.
Следовательно, импульс поляризующего напряжения и в этом приборе имеет трапецеидальную форму. Такая форма импульса с еще меньшей крутизной используется в импульсном полярографе ИП-1 конструкции ВНИИАЧермет для уменьшения амплитуды емкостного тока [34, 154]. При заданном значении ta предельный ток /пред на НИП может увеличиваться при переходе от бесконечно крутого фронта импульса к конечному (см. разд. 1.3.1). Из работы [34] следует, что в момент отношение ю силы емкостного тока /с при наложении прямоугольного импульса к силе емкостного тока трапецеидального импульса с линейным ростом напряжения до АЕ за время равно [c.103]
Для тех же образцов пленки и электродов была выполнена серия опытов по исследованию крутизны переднего фронта импульсов тока электростатических разрядов при включенном в цепь заземления еферического электрода (параллельно входу анализатора) магазине индуктивностей. Значения индуктивностей подбирались такими, чтобы формировался импульс тока с пиковым напряжением, соответствующим порогу срабатывания канала анализатора (табл.
3-2). [c.123]
Зависимость давления на фронте ударной волны от крутизны фронта импульса энергии при электрическом )азряде в жидкости определена А. С. Зингерманом. Лри расчете экспоненциальная форма импульса была заменена косоугольной и использована формула С. И. Драб-киной. Экспериментальное изучение явления захлопывания сферической полости, образованной искрой в воде, было проведено Р. Мелленом. Максимальный радиус полости по Меллену может быть оценен из выражения [c.167]
Крутизна импульса — Энциклопедия по машиностроению XXL
По экспериментальным данным, для горных пород преобладающей тенденцией является повышение вероятности внедрения с ростом крутизны фронта импульсов напряжения и межэлектродного расстояния (рисунки 1.13 и 1.14). Вместе с тем у отдельных твердых диэлектриков после достижения максимума дальнейший рост крутизны импульса напряжения ведет к снижению вероятности внедрения.
Снижение вероятности внедрения с уменьшением времени экспозиции напряжения отмечается и при воздействии прямоугольных импульсов с наносекундным фронтом в разрядных промежутках 10-15 мм (рис. 1.15), когда вероятность внедрения 4 , заметно ниже 100% и чувствительна к виду горной породы. Однако в промежутках более 20 мм при времени
[c.37]
Удельная производительность разрушения при изменении крутизны импульса напряжения (руда месторождения Кухи-Лал) [c.114]
Опробован способ разрушения слитков с внедрением электродов в тело слитка в предварительно высверленные отверстия по центру слитка и по окружности (в половину диаметра слитка). С наружной стороны блок опоясывается кольцевым электродом, являющимся заземленным электродом вместе с электродом по центру слитка. По мере разрушения блока слюды кольцевой электрод перемещается сверху вниз. Система обеспечивает устойчивый процесс разрушения с производительностью 14.9 г/имп (при амплитуде импульса напряжения 450 кВ и крутизне импульса — 2500 кВ/мкс).
Данный способ следует признать перспективным, имея ввиду возможность вмораживать электрод при выращивании самого слитка слюды.
[c.243]
Крутизна импульса представляет собой одну из выходных характеристик источника сигнала совместно с параметрами внутренних соединений (проводников) и входных характеристик нагрузки (вентилей). [c.346]
Существует ряд причин, почему мы придаём особое значение тому факту, что в качестве завершающего отсчета для задержки вывод-вывод мы берём начало отклика, так же как задержку точка-точка отсчитываем от начала посылки источника сигнала. В прошлом эти задержки отсчитывались от времени, когда сигнал достигал уровня 50% от разницы между О и 1. Такой подход был допустим, так как считалось, что порог срабатывания у вентилей также составляет 50%. Но в связи со значительным увеличением крутизны импульсов предположим, что входной порог срабатывания снизился до 30%. Если в этом случае мы будем полагать, что задержка измеряется от уровня 50 процентов, то вполне вероятно, что вентиль нагрузки увидит фронт (или спад) импульса до того, как мы будем ожидать его появления.
Также при моделировании смешанных (аналоговых и цифровых) сигналов достоверное время прохождения фронта (или спада) импульса от выхода вентиля в цифровой части к аналоговым компонентам определяется по точке, в которой и начинается формироваться фронт импульса на выходе вентиля.
[c.348]
Идея этой модели состоит в том, что все ёмкости, связанные с проводниками и входами вентиля, объединяют вместе и образуют один эквивалентный конденсатор. Ёмкость этого конденсатора затем умножалась на параметр вентиля (источника сигнала), который обычно выражался в нс/пФ для получения значения задержки точка-точка. Модель с сосредоточенной нагрузкой отличается тем, что все узлы на проводнике начинают передачу в одно и тоже время и с одинаковой крутизной импульса. Эта модель также может называться чистой КС-моделью. [c.349]
В распределённой R -модели каждый сегмент проводника рассматривается в виде R -цепочки. Эта модель характеризуется тем, что все узлы проводника начинают передачу одновременно, но с разной крутизной импульсов.
Если быть более точным, то крутизна импульса уменьшается по мере его прохождения через проводник.
[c.350]
Кроме того, крутизна поступающих на вход импульсов также влияет на время, за которое сигнал достигает уровня порога срабатывания. Чтобы понять этот процесс, давайте представим себе, что у входа а порог срабатывания установлен на уровне 50 процентов. В этом случае сигнал с высокой крутизной импульсов, поступающих на этот вход (Рис. Б. 12, а), спровоцирует реакцию на выходе логического элемента раньше, чем сигнал с более пологим фронтом (Рис. Б.12, б). [c.352]
Схема метода контроля представлена на рис. 6.39. В катушке 1 пропускается переменный или импульсный ток, возбуждающий переменное магнитное поле (указано на рисунке пунктиром). Поле создает вихревые токи в поверхностных слоях объекта контроля 2, электрические параметры которого (частотный спектр, крутизна фрон ГП I да тельность импульсов, со-
[c.
198]
Учитывая особенности радиометрического контроля, выделим основные параметры сигнала, по которым можно характеризовать дефект амплитуду, длительность импульса, крутизну фронта и спада импульса, конфигурацию вершины импульса. [c.385]
Крутизна фронта и спада импульса характеризует тип дефекта. Дефекты типа пор и шлаковых включений имеют крутой фронт за счет резкого вхождения дефекта в зону коллиматора детектора. Дефекты типа трещин и расслоений имеют пологий фронт за счет постепенного изменения лучевого размера дефекта в зоне окна коллиматора. [c.385]
Уровень напряжения Uq, при котором выполняют измерение, выбирают возможно низким, поскольку при этом больше крутизна фронта импульса (меньше и) и меньше вероятность выполнить настройку и измерение по разным периодам колебаний. Однако уровень i/o должен быть выше уровня помех. [c.401]
Для дальнейшего повышения точности стремятся увеличить крутизну переднего фронта импульса, по которому выполняют измерение.
Для этого используют генератор, обеспечивающий крутой передний фронт зондирующего импульса, расширяют полосу частот усилителя и преобразователя в сторону высоких частот, от которых зависит крутизна переднего фронта. В связи с этим возникает необходимость применения особо широкополосных преобразователей. Сделать передний фронт вертикальным нельзя этому мешает затухание в изделии высокочастотных составляющих спектра импульса. Однако принимаемые меры позволяют уменьшить к до 0,01 и соответственно снизить погрешность измерений до 0,01 мм.
[c.402]
Испытание образцов увеличенных размеров с сохранением геометрического подобия (сохранение отношения длины рабочей части к диаметру Zp/dp и отношения площадей динамометрической и рабочей частей (d ld-p) ) не меняет форму импульса, однако приводит к возрастанию эффектов, связанных с радиальными колебаниями динамометрической части образца понижается крутизна фронта осциллограммы a(t) и на сигнал, характеризующий усилие в образце, накладываются колебания, существенно затрудняющие обработку осциллограмм, как видно из сравнения рис.
42, а и д.
[c.109]
Армко-железо и алюминиевый сплав Д16 испытывались на растяжение со скоростями деформирования 2—2,5 мм/с, 5,8 и 75 м/с в диапазоне температур от —193 до 500°С [54, 55]. В процессе испытания во всем диапазоне скоростей деформирования выдерживалась примерно постоянная скорость деформации е путем поддержания постоянной скорости движения активного захвата образца. Для проведения испытаний использовали образцы с укороченной рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм с резьбовыми головками. Время увеличения скорости движения подвижной головки образца до номинальной (контролировалось по крутизне фронта упругого импульса в динамометре) примерно соответствовало времени пробега упругой волны по удвоенной длине рабочей части образца, что обеспечивало однородность напряженного и деформированного состояний материала в рабочей части образца в соответствии с условием (2.8). Химический состав и режим термообработки материалов приведены в предыдущем параграфе (см.
табл. 3). Испытанные материалы имеют различную чувствительность к скорости деформации и температуре, что объясняет их выбор для исследований.
[c.127]
Скорость звука в стержне — одна из констант материала — определялась по времени прохождения фронтом волны фиксированного расстояния вдоль стержня. Значения динамического модуля упругости д=p o определенные по экспериментально измеренной скорости звука, практически не отличаются от статических величин (табл. 5). Теоретические и экспериментальные конфигурации волн для различных значений % довольно близки, особенно при их больших значениях. Конечная крутизна фронта волны, регистрируемая в экспериментах, обусловлена демпфированием удара и дисперсией высокочастотных составляющих в спектре упругого импульса. [c.144]
О соотношении средней скорости развития разряда по поверхности и в твердом теле можно судить по следующим данным. При пробое органического стекла в трансформаторном масле по схеме рис.
1.1 Ой (при положительной полярности импульса напряжения с крутизной фронта А = 300 кВ/мкс) значения скорости развития разряда по поверхности и в твердом теле соответственно составили (8.3-9.5)-10 и (14.1-26.7)-10 > см/с. При отрицательной полярности импульса скорости развития разряда по поверхности соответственно составили у высоковольтного электрода 7.2-10 см/с, у заземленного — 7.0-10 см/с.
[c.29]
Относительно степенного показателя функции V(l), на основе данных разных авторов для широкой гаммы горных пород в обобщенном виде можно заключить показатель степени всегда ниже кубической, уменьшается с ростом электрической прочности горных пород и степени их неоднородности, с увеличением разрядного промежутка и уменьшением крутизны фронта импульса напряжения. Это отражает объясненное выше отличие реального развития процесса в электродной конструкции от модельного рассмотрения со статической картиной электрического поля в промежутке. [c.34]
На рисунке 2.
4 представлена зависимость вероятности внедрения канала разряда в твердое тело при изменении длины рабочего промежутка и амплитуды напряжения при постоянной крутизне его нарастания. Как видно, зависимость вероятности внедрения от длины рабочего промежутка имеет две характерные зоны первая отличается незначительным спадом значения вероятности внедрения канала разряда в твердую фазу, что соответствует превышению приложенного напряжения над электрической прочностью материала при постоянной скорости нарастания напряжения на промежутке вторая -резким уменьшением вероятности внедрения канала разряда в твердую фазу. Это указывает, что электрическая прочность материала выше приложенного напряжения при заданной скорости его нарастания на промежутке. Действительно, в этом можно убедиться, анализируя в.с.х. материалов (рисунки 2.2, 2.3). Увеличение амплитуды импульсов при постоянстве остальных параметров приводит к смещению точки перегиба зависимости в сторону больших промежутков. На рисунке 2.4 нанесены расчетные значения вероятности внедрения канала разряда в твердую фазу, полученные по изложенной выше методике.
[c.75]
Экспериментальные вания и теоретические вероятности внедрения разряда в твердое тело при электроимпульсном дроблении показали, что существуют оптимальные соотношения амплитуды приложенного напряжения, крутизны фронта импульса, крупности разрушаемого материала, при которых величина вероятности внедрения достаточно высока и, соответственно, процесс разрушения наиболее эффективен. [c.76]
Для условий работы электродов в ЭИ-устройствах S — 14-20 мкм, а глубина лунки при этом оценивается в 10-15 мкм. Результаты расчета и экспериментальные измерения говорят о том, что скорость съема металла с эрозионного следа под действием плазменной струи близка к скорости движения фронта нагрева до температуры фазового перехода за счет теплопроводности. Закаленный металл, застывший в виде кольцевых валиков или отдельных островков-наплывов на не подвергнутой электрической эрозии поверхности, имеет слабое сцепление с материалом электрода, в связи с чем при последующих импульсах он отслаивается.
Причиной слабого сцепления может явиться недостаточное количество запасенной в расплавленном металле тепловой энергии для расплавления поверхности электрода и образования единой кристаллической решетки. Это подтверждается также формой зависимости эрозии электрода от количества подаваемых импульсов (рис.4.6). С увеличением количества импульсов эрозия возрастает не по прямой линии, а по ломаной с различными наклонами. Участки с наибольшей крутизной (большой эрозионный износ) соответствуют отслаиванию валиков или отдельных островков-наплывов металла от электрода.
[c.170]
Недостатком рассмотренной схемы является невысокая крутизна переключающих импульсов, подаваемых на базу транзистора Т1, вследствие чего схема имеет не очень высокий к. п. д. (80—85%) и может быть использована на небольшую мощность нагрузки. [c.341]
Весовое количество материала, выбрасываемое из электродов в результате действия искрового импульса, строго пропорционально количеству электричества, протекшему заданный импульс, но зависит от крутизны фронта импульса.
[c.62]
Обработка металлов давлением импульсного магнитного поля высокой напряженности представляет новый и пока еще мало распространенный метод формообразования импульсным напряжением. Принципиальная схема установки электромагнитного формообразования представлена на рис. 1 и состоит из батареи конденсаторов С, которая заряжается от высоковольтной сети постоянного тока, разрядника Р, необходимого для придания токовому импульсу нужной крутизны фронта при короткой волне. После разрядника Р располагается рабочая нагрузка Н, которая выполнена в виде соленоида-индуктора. [c.306]
Увеличение крутизны импульса напряжения путем уменьшения индуктивности разрядного контура приводит к возрастанию вероятности внедрения канала разряда и увеличению выхода тонких классов при единичном воздействии. Для расширения диапазона изменения крутизны нарастания импульса напряжения использована схема компенсации индуктивности разрядного контура /64/, что позволяло изменять крутизну нарастания напряжения в предпробивной стадии развития разряда, а на степень разрушения влияла индуктивность основного источника импульсов.
Разрушение материала (руда месторождения Кухи-Лал) осуществлялось в камере с электродом-классификатором с отверстиями 2 мм схема генератор-нагрузка обеспечивала длину фронта волны 0.2 10- с, а схема генератор-обостритель-нагрузка — 0.1-10 с. В исследуемом диапазоне изменения параметров источника импульсов схема, обеспечивающая большую крутизну импульса напряжения, предпочтительней сточки зрения увеличения удельной производительности процесса (табл.2.10).
[c.113]
Основным узлом измерителя временных интервалов автокалибру-ющегося толщиномера УТ-55БЭ является управляемый преобразователь масштаба времени, который и обеспечивает адаптацию прибора к скорости распространения УЗК в контролируемом изделии. От правильной его настройки в значительной степени зависит точность измерений. Преобразователем масштаба времени осуществляется пропорциональное преобразование (в сторону увеличения) временного интервала между посылкой зондирующего импульса в контролируемое изделие и приемом донного сигнала в измеряемый временной интервал с коэффициентом преобразования, прямо пропорциональным текущему значению скорости УЗК в контролируемом изделии.
Прибор имеет два органа иастройки. Первый из них — орган установки начального значения коэффициента преобразования, относительно которого при контроле изделий из различных материалов измеряется коэффициент преобразования преобразователя масштаба времени. Второй — орган регулирования крутизны управления коэффициентом преобразования, т. е. орган, изменяющий величину зависимости коэффициента преобразования преобразователя масштаба времени от скорости УЗК в контролируемых изделия .
[c.279]В последние годы начала успешно развиваться наносекундная техника. Ее появление было вызвано общей тенденцией в развитии радиоэлектроники — повышением быстродействия радиоэлектронной аппаратуры. Значительное влияние на развитие этой отрасли импульсной техники оказали, в частности, исследования в области ядерной физики, требующие отсчета очень малых промежутков времени, В современных систед1ах наносекунд-ной техники используются импульсы, крутизна фронта которых равна 10 3—10 в 1 сек, а продолжительность 10″ сек.
[c.382]
Примером является анализатор типа 3348 фирмы Briiel and Kjxr (Дания). Сокращение времени анализа при использовании традиционных схем анализаторов может быть достигнуто уменьшением длительности переходных процессов в анализирующих фильтрах путем использования генератора импульсов гашения и диодных схем для срыва колебаний в резонаторах. Для сокращения времени анализа может быть применен метод анализа с переменной скоростью. Устройство содержит дифференцируюш.ий каскад, на вход которого подается исследуемый спектр. Сигнал на выходе дифференцирующего каскада зависит от крутизны спектра. Этот сигнал через разделительное устройство, инвертор и сумматор управляет работой генератора пилообразного напряжения, что позволяет вести анализ с переменной скоростью более крутые участки спектра отслеживаются медленнее, а более пологие — быстрее. [c.309]
Глубина внедрения разряда однозначно растет с увеличением крутизны фронта импульса напряжения А, и, например, при пробое уртита в дизтопливе при I = 40 мм с ростом А от 1000 до 2500 кВ/мкс h /Г возрастает от 0.
1 до 0.15. Это является следствием того, что на
[c.33]
Критериальные условия и вероятность пробоя. Критериальный параметр Ak=U/t (см. раздел 1.1), соответствующий равновероятности пробоя в параллельной системе сред и численно равный крутизне фронта косоугольного импульса напряжения, в значительной степени определяется тремя главными факторами видом горной породы, видом oкpyжiaющeй частицу разрушаемого материала внешней среды, формой импульса напряжения. В меньшей степени Ак зависит от геометрии электродов, величины разрядного промежутка и соотношения размеров разрядного промежутка и разрушаемого твердого тела. Особо отметим роль внешней среды. Важнейшей функцией среды является ограничение возможности развития разряда по поверхности материала, чем создаются благоприятные возможности для внедрения разряда в толщу твердого тела. Чем выше диэлектрические свойства внешней среды, тем проще реализуется процесс внедрения разряда в твердое тело. Наиболее предпочтительными в этом отношении являются минеральные масла и наиболее доступным является дизельное топливо как наиболее дешевое.
В меньшей степени, но все же достаточно эффективно процесс реализуется и в воде. При более жестких условиях внедрение разряда в твердое тело достижимо также в вакууме, газовой или парогазовой среде. С ухудшением диэлектрических свойств точка равнопрочности сравниваемых сред смещается влево и численное значение критериального параметра Ак увеличивается. На импульсах с линейным нарастанием напря)кения (импульсы косоугольной формы) критериальный параметр Ак тождественен крутизне фронта импульса напряжения, и на основе обширного материала по электрической прочности различных горных пород оценка Ак имеет значения 200-500 кВ/мкс для системы горная порода — минеральные масла и 2000-3000 кВ/мкс для системы горная порода — вода . Применение данного критерия правомочно в достаточно широком диапазоне разрядных промежутков 10″ -10 м и для геометрии электродов, свойственных технологическим устройствам разрушения пород. При другой форме импульсов напряжения параметр Ак корректируется коэффициентом, учитывающим форму импульса, в частности, на импульсах напряжения прямоугольной формы с наносекундным фронтом снижается на 20-30%.
[c.35]
Показана возможность аналитической оценки вероятности пробоя в параллельной системе диэлектриков, для чего требуется лишь задать описание в.с.х. отдельных сред и функции распределения напряжения пробоя (И.И.Каляцкий, см. в /12/). В качественном отношении результаты таких оценок достаточно верно отражают экспериментально наблюдаемую картину зависимости вероятности внедрения от крутизны фронта импульса напряжения и могут быть использованы в практических целях на этапе предварительного выбора параметров [c.36]
Как правило, электроимпульс-ное дробление и измельчение осуществляется в технической воде, удельное сопротивление которой колеблется в широких пределах. Изменение проводимости среды, в которой происходит разрушение, как и геометрии электродов и меж-электродного расстояния, приводит к изменению степени деформации импульса напряжения по амплитуде и по крутизне. Поэтому для обеспечения постоянства внедрения канала разряда в твердое тело при изменении условий пробоя соответствующие оптимальным значениям параметры импульса напряжения должны быть обеспечены известными /11/ федствами коррекции фронта импульса — регулированием параметров разрядного контура, изменением уровня напряжения заряда генератора импульсов, оптимизацией геометрии электродов, в том числе регулированием степени их изолирования от воды.
[c.76]
Влияние уровня напряжения на показатели электрического пробоя. Электрический пробой кристаллосодержащих слюдитов подчиняется характерной и для других горных пород закономерности повышение амплитуды импульсов напряжения и обусловленное этим увеличение крутизны фронта импульсов напряжения ведет к повышению вероятности внедрения при уменьшении времени до пробоя и при соответствующем росте пробивного напряжения (табл.4.9). [c.182]
При отработке технических федств способа на предоставленных ВНИИСИМС блоках некондиционной слюды было испытано несколько типов электродных конструкций — от двухэлектродных до многоэлектродных. Наилучшие показатели получены при использовании 2-электродного устройства с выбором оптимального наложения электродов на блок. Наиболее эффективно блок слюды разрушается при прохождении импульсного разряда по направлению кристаллов. Применение импульсов напряжения с амплитудой 450-550 кВ при крутизне фронта порядка 2000 кВ/мкс обеспечивает внедрение электрического разряда с вероятностью 95-100%, производительность дробления слюды в этом случае достигает 125-150 г/имп, а удельные энергозатраты не превышают 3 кВт-ч на I т.
С учетом высоких показателей производительности в принципиальном плане данная технология разрушения кусков породы и блоков однократными разрядами с
[c.242]
Подбором крутизны преобразования частотного различителя можно сделать так, что изменение задержки этого импульса будет равно по величине и обратно по знаку фазовой погрещности избирательного усилителя. [c.299]
Способы временной привязки. Быстрые дискриминаторы Временная привязка (хронирование) служит для фиксации
момента регистрации события в детекторе. Различается два типа устройств,
реализующих временную привязку. Одни используют «медленные» спектрометрические
сигналы. Это временные одноканальные анализаторы. Другие, быстрые
дискриминаторы, используют сигналы либо непосредственно от детекторов,
либо от быстрых усилителей.
Обычно быстрые дискриминаторы это интегральные
дискриминаторы, то есть они осуществляют хронирование, если амплитуда входных
сигналов превышает установленный в них уровень. Однако производятся и быстрые
дифференциальные дискриминаторы, в которых можно устанавливать диапазон входных
амплитуд, в котором дискриминатор будет осуществлять хронирование. По сравнению
с одноканальными анализаторами, которые получают входные сигналы от
спектрометрических усилителей, амплитудная дискриминация у быстрых
дискриминаторов более грубая. Привязка по переднему фронту импульса(Leading-Edge Timing)
Привязка по переднему фронту импульса осуществляется с помощью
порогового устройства, которое срабатывает при достижении входным сигналом
определенного уровня (уровня дискриминации). В результате генерируется
логический импульс, фиксирующий момент появления сигнала, и, соответственно,
момент регистрации события детектором (см. рис. 1). Понятно, что импульсы
большей амплитуды будут пересекать уровень дискриминации раньше, чем импульсы
меньшей амплитуды.
На рис. 2 проиллюстрировано влияние шумов на точность временной привязки. Если амплитуда шумов, которые налагаются на сигнал равна An, а крутизна фронта сигнала в точке пересечения с уровнем дискриминации (dV/dt)|t=T, то временная неопределенность, связанная с шумами будет
Таким образом, если диапазон амплитуд мал, минимальная временная
неопределенность будет достигаться при уровне дискриминации, соответствующем
области максимальной крутизны фронта импульса детектора. Для сцинтилляционных
детекторов оптимум находится в диапазоне 10% — 40% амплитуды анодного импульса.
Уменьшать шумы фильтрами низких частот не имеет смысла, так как при этом
крутизна фронта обычно уменьшается быстрее, чем амплитуда шумов. Соответственно
временная неопределенность будет только расти. Таким образом, лучше всего
сохранить короткие фронты импульсов. Привязка по нулю биполярного импульса(Crossover Timing)
В этом методе временная метка получается фиксацией момента
пересечения нулевого уровня биполярным сигналом. Момент пересечения нуля сигнала
почти не зависит от его амплитуды. Таким образом, устройства, использующие этот
способ временной привязки, могут работать в существенно более широком
динамическом диапазоне, чем при использовании привязки по переднему фронту.
Основным фактором, определяющим временную неопределенность, здесь являются шумы. Метод следящего порога(Constant-Fraction Timing)
Как следует из соотношения (1), для данной формы импульса,
поступающего на схему временной привязки, существует оптимальный для точности
временной привязки уровень дискриминации, когда крутизна фронта импульса
максимальна, что происходит, когда сигнал достигает определенной части
амплитуды. Этот уровень различен для импульсов разной амплитуды. Таким образом,
если для каждого импульса устанавливать свой порог, можно добиться оптимальных
результатов. где tr — время нарастания фронта входного сигнала. Время пересечения нуля определяется соотношением |
Учитывая, что современная аппаратура прогревается
достаточно быстро (обычно достаточно 0.5-1 часа), медленный температурный дрейф,
как правило, не доставляет беспокойств.
Кроме того, дополнительную временную неопределенность вносит
зарядовая чувствительность порогового устройства. Для срабатывания порогового
устройства необходимо накопление определенного заряда, который опять же будет
быстрее накапливаться при поступлении сигналов большей амплитуды, что приводит к
дополнительному сдвигу по времени. Временная неопределенность при использовании
привязки по переднему фронту в первую очередь зависит от динамического диапазона
входных импульсов, и поэтому уровень дискриминации стараются установить как
можно ниже, но конечно выше уровня шумов. Если динамический диапазон невелик,
т.е. на вход устройства поступают сигналы приблизительно одинаковой амплитуды,
на точность временной привязки начинают сказываться другие факторы — шумы, а для
ФЭУ и статистические флуктуации количества фотоэлектронов и некоторые другие.
Шумы вносят заметный вклад во временную неопределенность при работе с
германиевыми и кремниевыми детекторами и фотодиодами. Кроме того, в этом методе
сохраняется зависимость момента пересечения нуля от формы сигнала детектора.
Однако этот недостаток может стать преимуществом. Это свойство используется,
например, в системах n-
дискриминации и режекции наложений.
Эти соображения привели к разработке метода, который в русской
литературе получило название дискриминации со следящим порогом. На самом деле
изменяется не порог, а привязка осуществляется к нулю определенным образом
сформированного биполярного импульса.Путем изменения крутизны переднего или заднего фронта импульсов — H03K 5/12 — МПК
Номер патента: 74169
Опубликовано: 01.
01.1949
Авторы: Караваев, Катаев
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, периодических, регулируемой, формы
…пилообразным напряжением и меняется линейно во времени с частотой получаемых,импульсов; полосовых фильтров — 3, связанных с частотномодулированным генератором. Каждый фильтр настроен на свою, резонансную частоту так, чтобы резонансные частоты соседних фильтров несколько отличались друг от друга.Средняя частота частотно-модулированного генератора взята на много больше частоты импульсов, кото. рые необходимо получить от генератора произвольных импульсов,Каждый фильтр нагружен на отдельный детектор — 4, нагрузочные сопротивления — 5, которые соединены последовательно. Суммарное выпрямленное напряжение, снимаемое с нагрузок детекторов, подано на сетку усилительной лампы — Л,При подаче пилообразного напряжения на частотно-модулированный…
Номер патента: 101936
Опубликовано: 01.01.1955
Автор: Мигулин
МПК: H03K 5/12
Метки: импульса, искусственной, коррекции, линии, помощью, прямоугольного, схема, формируемого
.
..С 1 ток г, будет уменьшаться по экспонепциальному закону, но одновременно с этим будет нарастать ток разряда г искусственной линии. При соответствующем подборе величин Р и С можно обеспечить постоянство тока через нагрузку Л, общего тока с+ , а следовательно, и постоянство действующего на нагрузке напряжения О в течение всего времени действия импульса до момента окончания разряда искусственной линии. Время установления напряжения на нагрузке (длительность фронта формируемого импульса) в такой схеме не будет зависеть от параметров линии, как это имеет место и обычных схемах, а определится только временем срабатывания коммутирующего устройства К и паразитнмми емкостями и индуктивностяыи нагрузки, монтажных проводов и т. д.Схема,…
Номер патента: 162711
Опубликовано: 01.01.1964
МПК: H03K 5/12
Метки: 162711
…данного периода равны, т. е. огибающая в течение данного полупериода не меняется во времени, чо разрядные токи конденсаторов равны и напряжение на сопротивлении нагрузки У 4 равно О.
В том случае, когда максимальные значсния напряжения в положительный и отрица. тельный полупериод различны, т. е. огибающая изменяется во времени, конденсаторы С, и С будут заряжены напряжением разных значений, разрядные токи ссоссдесссаторов будут различны и па сопротивлении нагрузки возникнет импульс напряжения, величина которого пропорциональна разности максимальных значений напряжения в полуволнах поло 1 кительссого и отрицательного полупериода, На нагрузке выделяется сигнал, пропорциональный производной огибающей, полярность. С, РасщепляевЦИ РОВАН ИЯ…
Номер патента: 169669
Опубликовано: 01.01.1965
Автор: Чепелев
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, однополярных, станков, формирования, электроэрозионных
…приведена блок-схема предлагаемого устройства.Задающий генератор 1 генерирует последовательность импульсов с регулируемой в опре деленных пределах частотой, С выхода задающего генератора отрицательные импульсы управления подаются на вход каналов У — и, Тнратрон 2 канала У управлчется синхронно и синфазно с импульсами задающего генера- О тора 1.
В канале 1 устройство управления сеточной цепью тиратрона 2 состоит из ждущего блокинг-генератора 3, формирующего импульс управления, и оконечного каскада 4 усиления мощности типа катодного повтори теля. Сетка тиратрона 2 подключена непосредственно и нагрузке катодного повторителя, что создает на сетке тиратрона положительное смещение, повышающее стабильность характеристики управления…
Номер патента: 179357
Опубликовано: 01.01.1966
Авторы: Ильин, Шендерович
МПК: H03K 5/12
Метки: высоковольтных, заднего, импульсов, укорочения, фронта
…напряжения от генератора 1 высоковольтных импульсов по коаксиальцому кабелю 2 подают ца обостряющее устройство, состоящее из трехэлектродцого разрядника 3 ицдуктивцости 1, и линии задержки 4, а затем ца нагрузку 5.В момент прихода импульса к обостряющему устройству, разрядник оказывается под напряжением, которое вначале распределяется хе кду его зазорами. Импульс напряжения, возникший между электродами А и В, начиняет распространяться по линии задержки ц через время задержки оказывается приложенным между электродами А и С, благодаря чему промежуток АС оказывается под полным напряжением импульса, вызывающим его пробой.
После этого возникает перецдгряж; цце ца второх п 1 н 1:е)кутке, который также цробц 1;1 СТС 51.Прц…
Номер патента: 204364
Опубликовано: 01.01.1967
Авторы: Козлов, Тюньков
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, трапецеидальных, формирователь
…установки уровней, от.гичающийся тем, что, с целью рас ширения пределов регулирования отношенияверхнего основания импульса к нижнему, ограничители обеих полярностей подключены к выходу усилителя через повторители параллельно интегрирующему конденсатору, а вход О усилителя подключен к движку потенциометра установки угла наклона фронта импульсов. ОРМИРОВАТЕЛЬ ТРАП Известны формирователи трапецеидальных импульсов, содержащие интегрирующий усилитель, ограничители и потепцпометры установки уровней.Предложенное устройство отличается тем, что в нем ограничители обеих полярностей подключены к выходу усилителя через повторители параллельно интегрирующему конденсатору, а вход усилителя подключен к движку потенциометра установки угла наклоня.
..
Номер патента: 207254
Опубликовано: 01.01.1968
Авторы: Попов, Шарапов
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, индуктивныхнагрузок, формирователь
…тиристо наводится импульс напряжения такой полярности, что диоды 7 и 8 оказываются в непроводящем состоянии, и в контуре, образованном индуктивностью и конденсатором 9 начи нается колебательный процесс. Через время,равное одной четверти периода колебаний, ток и магнитный поток в контуре достигнут мак имального значения, а напряжение на обмотке б станет равным нулю. После этого 10 момента времени полярность напряжения наобмотке б становится такой, что диод 7 оказывается в открытом состоянии и замыкает нагрузку через источник Ев и транзистор 2.С уменьшением тока в форсирующей обмотке 15 нарастает ток в нагрузке, при этом запасенная энергия неизменна. Если Ез выбрано так, что число ампервитков обмотки 5 равно частному от деления Е. на…
Номер патента: 220308
Опубликовано: 01.
01.1968
Авторы: Зарецкас, Керснаускас
МПК: H03K 5/12
Метки: крутых, перепадовнапряжения, формирования
…5 и магнитномягкие пластины 6, расположение которых обеспечивает разноименную поляризацию контактов 3 магнитным полем соленоида б. Якорь 2 на поверхности 10 имеет смоченные металлической жидкостью,например амальгамой ртути, контактные ребристые площадки, служащие одновременно аккумуляторами упомянутой жидкости. В штенгеле 4 имеется отверстие. Торцовая по верхность стенки оболочки 1 выполнена наклонной, что позволяет полностью удалить излишки жидкости после смачивания и при регулировке толщины пленки жидкости на контактах 3 и контактных площадках на якоре 2.Сочлененный с якорем 2 конец штенгеля 4 выполнен раздвоенным, а клинообразный опорный конец якоря 2 ребром входит в гнездо штенгеля. В зависимости от изменения магнитного…
Номер патента: 263655
Опубликовано: 01.01.1970
Авторы: Вайчюс, Кавалюнас
МПК: H03K 5/12
Метки: пилообразноступенчатого, формирования
…а на коллекторе — растет по линейному закону.Формирование ступеньки происходит сле. дующим образом. На базу транзистора 4 через сопротивление 10 и потенциометр 11 подается выходное пилообразное напряжение с эмиттера транзистора 3 и импульсы с триггера. Во время формирования прямолинейной части пилообразного напряжения с триггера через диод 12 на базу транзистора 4 поступает положительный импульс. С помощью потенциометра устанавливается напряжение смеще. ния такой величины, которая при наименьшем значении пилообразного напряжения насыщает транзистор 4. Когда мгновенное значение пилообразного напряжения достигает величины, при которой транзистор 4 выходит из насыщения, поступающее пилообразное напряжение усиливается. Усиленное…
Номер патента: 266822
Опубликовано: 01.01.1970
Автор: Хтин
МПК: H03K 5/12
Метки: генератор, импульсов, независимой, регулировкойфронтов
…диаграмма его работы.В исходном состоянии гранзистор 1 открыт за счет смещения, определяемого сопротивлением 2, поэтому потенциал на коллекторе, а следовательно, и на времязадающем конденсаторе 3 близок к нулю. С приходом положительного импульса транзистор 1 закрывается, конденсатор 3 стремится зарядиться до напряВИСИМОЙ РЕГУЛИРОВКОЙ Но как только его напряже ие дочипы Ес., диод 4 открыв тся ипостоянный потенциал на конравный, примерно, Е, пока возходпой импульс. По окончании имзистор 1 возвращается в исходноеконденсатор 3 быстро разряжамалое внутреннее сопротивление1, Таким образом, на транзистор каскад, регулирующий передний льс а. На транзисторе а, включенном по схеме общим коллектором, выполнен каскад, регулирующий задний…
Номер патента: 288020
Опубликовано: 01.01.1970
Авторы: Институт, Московский, Ордена
МПК: H03K 5/12
Метки: отрицательного, сопротивления
…рых включен резистор, подсоединены к входным клеммамстройства, а коллектор каждого из транзисторов через источник напряжения питания подсоединен к базе другого транзистора,На чертеже приведена схема предлагаемого устройства.В исходном состоянии при отсутствии разности потенциалов на выходных заукимах 1 и 2 транзисторы,3 и 4 разного типа проводимости закрыты, и токи в схеме практически равны нулю.При появлении на зажимах 1 и 2 разности потенциалов соответствующей полярности транзисторы 3 и 4 отпираются. Через резистор 5 протекают эмиттерныс токи транзисторов 3 и 4, пропорг 1 ионалт,ныс разности потенциалов между выходными зажимами 1 и 2.Коэффициент передачи транзисторов в линейном режиме равен единице, поэтому токи, протекающие через…
Номер патента: 296260
Опубликовано: 01.01.1971
МПК: H03K 5/12
Метки: yfihl, барнаулов, огича, отознд-••, •gt
…ЗО выход триггера через инверторы п ко второму входу ячейки ИЛИ -На чертеже приведена блок-схемгаемого формирователя.На чертеже приняты следующие обозначения: 1 — статический триггер с потенциальными связями, предназначенный для коммутации ячейки ИЛИ — НЕТ; 2 — ячейка ИЛИ — НЕТ (И — НЕТ), реализующая операцию С = А 8 = А+В; 3 — пара инверторов, соединенная последовательно, предназначенная только для увеличения длительности выходного импульса в случае, если это необходимо для каких-то других целей.ячейки ИЛИ — НЕТ и на выходе статического триггера устанавливается потенциал, соответствующий логическому О, При этом на второй вход статического триггера с выхода ячейки ИЛИ — НЕТ подается потенциал О.Потенциал О с выхода статического триггера…
Номер патента: 314296
Опубликовано: 01.01.1971
Автор: Пружановский
МПК: H03K 5/12
Метки: коррекции, переднего, фронтаимпульса
…источника оборвана, а диоды 2 и 4 включены навстречу этому напряжению. В начале следующего импульса триод 3 открывается коротким импульсом напряжения, поступающим на его базу со входа схемы после дифференцпрующей цепочки, образованной резистором 6 и конденсатором 7 и оказывается включенным в схему последовагельно с источником питания и сопротивлением нагрузки. Под воздействием отр пца тельного и а пряженпя этого конденсатора диод 2 закры вается. Ток в схеме идет по контуру: конден сатор 5 — импульсный источник на входе -314296 Составитель Л, Рубинчи С. ЕжковаБорисов оррек Рождественска кред еда Заказ 3041/11 Изд.1295 Тираж 473ЦНИИПИ Комитета по делам изобретений и открытий при СоМосква, Ж, Раушская наб., д, 4/5 Подписное ге…
Номер патента: 318157
Опубликовано: 01.01.1971
МПК: H03K 5/12
Метки: библиотекаа, всесоюзная, гх1шч, на, патитно, синельников
…правильной работы устройства необходктмо, чтобы амплитуда У, напряжения ца,полсвицс второ 4 чв 1 ой обмотки была большцапряжецця источника питания Е. Если этоусловие выполняется, то в теченьице половиныперунода синусоидальцого напряжения, когдаплюс подводв 4 тся к резистору 7, а минус ирезистору 8, диоды 9, 10 заперты, а дцочды 11, 12 опперты. В результате ца входе16 тротггера будет напряжение, опредсляемоесоотношением между сопротивлением резис-торов 18 14 и велтяипцой напряжения псточ-цц,ка питания Е, т, е,014/1, — .: Езо где с/. — напряжение на входе 16 триггера,318157 10 П редмет изобретения 5 Составитель Герасимоваедактор Дьякова Техред Л. Евдонов 1(оррсктор Е. Михеев а 6273 ИИПИ 1(оьинтета по делам иаобрет Москва ЖЗагорская…
Номер патента: 326723
Опубликовано: 01.01.1972
Авторы: Дтснтно, Сергеев
МПК: H03K 5/12
Метки: длительности, изменения, импульсов12, спада
…является повышени надежности устройства. Это достигается тем, что диод ус подключен своим первым выводом че денсатор к эмиттеру транзистора и ч зистор к точке соединения коллекто зистора с одним из выводов колл обмотки трансформатора, другой вь торой соединен с резистором нагру вторым выводом диода. На чертеже приведена принципиальна схема устройства. Т;образное звено 1, обесп мирование длительности сп резистора 2, диода 3 и конде Подключается звено 1 слВ момент открывания транзистора 6 разрядный ток конденсатора 4 течет через резистор 2 и транзистор 6, благодаря этому уменьшается пиковое значение тока, а следо вательно, и перегрузка транзистора б. Одновременно уменьшается влияние емкости на передний фронт импульса. В режиме…
Номер патента: 334636
Опубликовано: 01.01.1972
Авторы: Веденеев, Гонтарев, Игнатьев
МПК: H03K 5/12
Метки: выходного, заднего, импульса, модулятора, формирователь, фронта
…формирователи заднего фронта выходного импульса модулятора, содержащие источник питания, модулятор, подмодулятор, коммутирующий элемент, диоды, конденсатор и нагрузку не обеспечивают повышения крутизны заднего фронта выходного импульса.Для повышения крутизны заднего фронта выходного импульса модулятора в предлагаемом устройстве параллельно нагрузке включена цепочка из последовательно соединенных конденсатора и диода,причем точка их соединения подключена к катоду коммутирующего элемента.На чертеже приведена функциональная схема предлагаемого устройства.Устройство содержит источник 1 питания, модулятор 2, подмодулятор 3, нагрузку 4, коммутирующий элемент б, диоды б, 7 и конденса 8 Устройство работает следующим образом,…
Номер патента: 337922
Опубликовано: 01.01.1972
Авторы: Долкарт, Каневский, Новик, Редина, Савин, Степанов
МПК: H03K 5/12
Метки: входного, импульсов, положительных, сигнала, спаду, формирователь, фронту
…1 — соответспвенпо фронт входного сигнала. Фронт через конденсатор б несколько увеличит положительное смещение на входе у резисторон 10 и 11, что не меняет, состояния элемента И — НЕ 5, а спад через конденсатор 3 создает на входе резисторов 8 и 9 отрицательный (счулевой) потенциал, который будет по мере заряда кондеоссатора 3 постепенно увеличйваться.Появление нулевого потенцпала на одном из входов выходного логического элемента И — НЕ 5 обусловливает появление па его выходе высокого уровня логической 1, этот уровень будет сохраняться до тех пор, пока заряд конденсатора 3 не обусловит появление на,в.соде у делителя на резисторах 8 и 9 напряжения переключения из состояния логпческой 1 в состояние логического О. Г 1 ри этом элемент И — НЕ…
Номер патента: 338996
Опубликовано: 01.01.1972
Авторы: Гасум, Камотёсов, Снов
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, трапецеидальной, формирователь, формы
…7, которые образуют входные КС-цепочки транзисторов О 1 и 3 соответственно, резисторы 8, 9, образующие делитель напряжения, к средней точке которого подключена база токостабилизирующего транзистора 2, а также интегрирующий конденсатор 10 и диомед 11.5 При подаче на вход устройства сигнала ввиде отрицательного перепада напряжения транзистор 3 открывается, и происходит быстрый заряд интегрирующего конденсатора 10 через открытый транзистор 3 и резистор 9 О (диод 11). При открывании транзистора 3 положительное напряжение непоказанного на чертеже источника питания со скоростью, определяемой переходными процессами только в транзисторе 3, передается на выход схе мы, благодаря чему формируемый в этот момент перепад напряжения на выходе имеет…
Номер патента: 344576
Опубликовано: 01.01.1972
Авторы: Бедрековский, Наумов, Пучков
МПК: H03K 5/12
Метки: длительностью, заднего, импульсов, регулируемой, формирователь, фронта
…и может быть использовано в различныхсхемах преобразования импульсов.Известные устройства с регулируемой длительностью заднего фронта, содержащие в цепи базы транзистора цепочку из резистора,конденсатора и полупроводникового диода,имеют малую величину диапазона регулирования длительности заднего фронта.Цель изобретения — расширение пределов 10регулирования длительности заднего фронта.Для этого в предлагаемом формирователеиипульсов база дополнительного транзистораподключена к коллекторам ключа, эмиттер доцтолнительного транзистора — к,первому входу ключа, коллектор — ко второму входу ключа, а между вторым входом и общей шинойвключен переменный, резистор,На чертеже приведена принципиальная схе ма предлагаемого формирователя.Устройство…
Номер патента: 350140
Опубликовано: 01.01.1972
Авторы: Анань, Шульга
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсовбибл, формирователь
…него, накапливается в базе диода 19 с накоплением заряда.Сигнал через инвертор на транзисторе 11 поступает на базы транзисторов 2 и 3, переводит транзистор 3 в состояние отсечки, а транзистор 2 — в состояние насыщения, Транзистор 3 закрывается и через диод 1 с накоплением заряда начинает протекать обратный рассасывающий ток, фронт нарастания этого тока определяется величиной емкости конденсатора 5, при изменении величины емкости фронт нарастания также изменяется и обусловлен частотными свойствами транзистора 2. Амплитуда рассасывающего тока определяется величиной резистора б и напряжением источника питания. Длительность фазы высокой обратной проводимости диода 1 зависит от величин тока прямого смещения, протекающего до поступления…
Номер патента: 353339
Опубликовано: 01.01.1972
Автор: Шпол
МПК: H03K 5/12
Метки: входного, заднему, импульса, импульсов, переднему, формирователь, фронтам
…д ПЛЕЧС ( Пдтдэ(ц 3(ал , а цд ПЛЕЧ 6 — цдгегцал 0, то на Бькддк ццзерторив 6: уста)цдвл 1 дются пстецццдлы 0 исодзсг г 3 С(;цо, на выкодсБдрторя ( — ПдТсцс,1. Ня Вь.оде КИМЫ 11, я СЛСдд 33- ТСГ 1 Ь:Д, Ц Ц с 1 13 КИДЕТРЯ ГГЦ)3УСТЯ:Ъ 3.1:- Бается потенцал , ца Быкоде сксмы 10, 2 СЛсдд 33 ТСЛЫ 10,:1 цс 1 13.оде -) трцГГсдд — О. Т д:» .» .Г;) д ц р дк ц д ы Б с с т с я ц с. е с Г 1 ер е:ф О д ц 1 Б Ц ж:ИС ПСК)дй 1 ИЕ Сист 051 Ц:С, 13 Кдтддо)1 И:д Цд.И ТГ 5 ДО ПИДсЧЦ 3.ИДЦОГО Ц)ПМЛЬСс.В .)ИМЕ 11 Т Пддс 1 Ч 1 3 КОдц ОГО И 1 ПМ.1 ЬГс 1 цдтецц:1(1.1 ця ).оде 76 фд,)мцод 35 тсля мсц 51 стся с 0 цд1 ца фиг. 2, с). При этом цд Бы.и)5(с с.(смь( 10 питсцццал:3)ецяетс 51 с О ц афц г. 26), д па 13 ь оде сем ы 1 исгасгся потенциал 0 (фцг. 2,в)….
Номер патента: 387509
Опубликовано: 01.01.1973
Автор: Богомолов
МПК: H03K 3/53, H03K 5/12
Метки: генератор, импульсов, прямоугольных
…этого источник питания подключен к аноду включающего тиратрона через ключевое устройство, а в цепь сетки этого тиратрона включена линия задержки.На фиг. 1 показана принципиальная схема предлагаемого генератора; на фиг. 2 — диаграммы напряжений,Ключевое устройство 1 подключено к накопителю (конденсатору) 2 и к аноду включающего тиратрона 3, к катоду которого подсоединена нагрузка 4, Параллельно нагрузке подключен шунтирующий тиратрон 5. Вход б генератора подключен к сетке включающего тиратрона 3 через линию задержки 7. Входы 8 и 9 птирующству 1,В исходном состоянии накопитель (конденсатор) 2 разряжен, тиратроны 3 и 5 погашены, на нагрузке 4 напряжение отсутствует,С приходом на вход 9 управляющего импульса У 9 ключевое устройство…
Номер патента: 362444
Опубликовано: 01.01.1973
Автор: Авторы
МПК: H03K 5/12
Метки: независимой, регулировки
…и отрицательного постоянных напряжений источников питания, а также величины резисторов 19 и 20 выбираются одинаковыми, поэтому в общей точке соединения резисторов, а следовательно, и в нагрузке напряжение равно нулю.,Входной импульс (фиг. 2, а) отрицательной полярности поступает на инвертор П, на выходе которого форма сигнала соответствует зависимости, показанной на фиг. 2,б. Выходной сигнал, задерживаясь в линии 1 задержки, поступает на базу транзистора 3 (фиг.2, в), а затем одновременно инвертируясь (инвертор 12), поступает на базу транзистора б (фиг. 2, г).Регенеративные линии 1 и 2 задержки, собранные на транзисторах и диодах с накоплением заряда, рассчитаны таким образом, что на их выходах формируются импульсы такой же…
Номер патента: 367537
Опубликовано: 01.01.1973
Авторы: Журин, Измайлова
МПК: H03K 5/12
Метки: длительности, импульсов, селектор
…б и 6 подклю к выходу и через резистор 7 в ко входу се тора При подаче на вход селектора раоочего импульса отрицательной полярности начинают заряжаться конденсаторы импульсного мостового элемента: конденсатор 1 через резистор 2, а конденсатор 3 — через резистор 4 и переход эмиттер — оаза транзистора 5. В результате транзистор д находится в состоянии насыщения; сигнал на выходе селектора отсутствует.По мере заряда конденсаторов 1 и т уменьшается обратное напряжение, приложенное к диоду 8. В момент смены лолярности этого напряжения диод Ь открывается и дальнейший заряд конденсаторов 1 и д прекращается.1 рапзистор б закрывается, и оставшаяся часть рабочего импульса через резистор 7 поступает на выход селектора.Ы момент окончания рабочего…
Номер патента: 416846
Опубликовано: 25.02.1974
МПК: H03K 5/12
Метки: 416846
…2, между коллектором и базой которого включен переменный резистор 3 последовательно с емкостью 4; модулятор на транзисторе 5, коллектор которого соединен с переменным резистором 3 через емкость 6, и резистор 7; управляемый генератор пилооб разного напряжения 8, содержащий переменный резистор 9 и сумматор 10.Пилообразное напряжение интегрируется вовходной цепи 1 и подается на базу усилителя с раздельной нагрузкой 2. С движка перемен ного резистора 3 на коллектор модулятора натранзисторе 5 через емкость 6 и резистор 7 подается пилообразное напряжение. При отрицательной полуволне пилообразного напряжения на выходе модулятора получаются 15 строчные синхроимпульсы,модулированные поамплитуде одной полярности, а при положительной полуволне -…
Номер патента: 420105
Опубликовано: 15.03.1974
Автор: Рыжков
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, формирователь
…в предлагаемом формирователе вход усилителя-ограничителя подключен к выходу линии задержки, а выход соединен че рез дополнительно введенный диод со вторым входом триггера.На чертеже изображена схема предлагаемого формирователя импульсов.Импульсы положительной полярности с выхода генератора 1 импульсов поступают на счетный вход триггера 2. Отрицательныи перепад с правого плеча триггера через эмиттерный повторитель 3 поступает на линию задержки 4, параметрами которой определяется длительность формируемого импульса. С выхода линии задержки через конденсатор 5 отрицательный перепад поступает на базу транзистора б усилителя-ограничителя. С коллектора транзистора б положительный импульс,Формирователь импульсов, содержащийтриггср, один вход…
Номер патента: 425332
Опубликовано: 25.04.1974
Авторы: Московский, Пронин, Прушинский
МПК: H03K 5/01, H03K 5/12
Метки: двухканальный, импульсов, формирователь
…делам изобретенийи открытийЖ, Раушская наб.,д. 4/5 Заказ Тираж ЦНИИ комите СССР оскв ипография, пр, Сапунова,3Формирователь работает следующим образомм.С приходом на вход 17, например, положительного перепада напряжения фиксирующий диод 9 закрывается, транзистор 1 огкрывается. При этом коллекторным током транзистора 1 и током через резистор 4 быстро рассасывается избыточный заряд в базе транзистора 2, который был открыт в период действия отрицательного перепада на входе 17, После закрывания транзистора 2 и рассасывания избыточного заряда в базах транзисторов 6 и 112 происходит включение ускоряющего транзистора 5, выходного транзистора 11, и на выходе 18 формируется положительный импульс,На стадии формирования положительного фронта…
Номер патента: 425334
Опубликовано: 25.04.1974
Авторы: Волков, Гарипов, Горожанин, Пников, Рамазанов, Эстрин
МПК: H03K 5/12
Метки: импульсов, формирователь
…формирователи импульсов, содержащие элементы И — НЕ транзисторно- транзисторной логики, выход первого из которых соединен со входом второго, другой вход которого объединен с одним входом первого элемента И — НЕ, со входом третьего элемента И — НЕ и подключен к источнику запускающих импульсов, и времязадающий кондопсатор, одна обкладка которого подключена ко второму входу первого элемента И — НЕ, а вторая соединена с выходом третьего элемента И — НЕ,Однако известные формирователи имеют довольно большие фронты выходного импульса.Целью из тся уменьшение фронтов выхо импульсов содержит э- НЕ транзисторно-тран ии, при отсутствии отощего импульса с исощиц конденсатор 5 ом формирующего элед б заперт ввиду того, мязадающем копденсажению…
Номер патента: 426314
Опубликовано: 30.04.1974
Авторы: Костюковский, Полищук, Шевчук
МПК: H03K 5/12
Метки: заднего, импульсов, переднего, сигнала, формирования, фронтов
…И,а другой (9) — с вторым входом 3 упомянутого элемента И 4 и точкой 1 О соединениярезистора 5 с конденсатором 6 интегрирующейцепи.10 Предлагаемое устройство работает следующим образом.Сигнал поступает на инвертор, выполняющий роль буферного звена, а также на входыИ и ИЛИ — НЕ,15 Работа устройства основана на том, что элемент И фиксирует те моменты, когда на обаего входа одновременно поступает 1, а элемент ИЛИ — НЕ фиксирует те моменты, когда на оба его входа одновременно поступа 20 ет О.В исходном состоянии на вход устройствапоступает О, который блокирует элементИ. Выход же ЯС-цепи блокирует элементИЛИ -НЕ, так как там присутствует 1.25 Как только на вход устройства поступает 1,элемент 1 Л фиксирует этот момент, а элементИЛИ -…
Номер патента: 433630
Опубликовано: 25.06.1974
МПК: H03K 5/12
Метки: интегратор
…содержащий ЯС-цетточку, в которой между конденсатором цепочки и об щей шиной включен диод, транзистор с рези. Изобрегецие отстоситс к импульсной технике и ассжег оыть использовано для преоб.1 тязовяция силалов ио Форме,Извел ен инс гратор, содержащий йС-цепочку, в коирой между конденсатором цепочки и обцей шиной включен диод, траизи 5 стор с резкотором обратной связи между коллекторсм и бсзсэй.Однако известный интегратор не обеспечивает интегрирования с быстрым последую- и и и висла н овл он и ем. 10Целью изобретения является обеспечение инте рироваиия с быстрым иоследусощим ио:л ацонлецием.Дл этогЬ к точке соединения конденсатора и анда диода цодклктчец коллектор тряц. зистора, эмиттер которого подключен к дру гой снкладке…
Определение наклона (и ускорения)
Ранее в Уроке 4 было показано, что наклон линии на графике зависимости скорости от времени равен ускорению объекта. Если объект движется с ускорением +4 м / с / с (т. Е. Меняет свою скорость на 4 м / с в секунду), то наклон линии будет +4 м / с / с. Если объект движется с ускорением -8 м / с / с, то наклон линии будет -8 м / с / с. Если объект имеет скорость 0 м / с, то наклон линии будет 0 м / с.Из-за его важности изучающий физику должен хорошо понимать, как рассчитать наклон прямой. В этой части урока будет обсуждаться метод определения наклона линии на графике скорость-время.
Давайте начнем с рассмотрения графика зависимости скорости от времени, представленного ниже.
Линия идет вверх вправо. Но математически, насколько он наклоняется вверх за каждую 1 секунду по горизонтальной (временной) оси? Чтобы ответить на этот вопрос, мы должны использовать уравнение наклона.
Использование уравнения наклонаУравнение наклона говорит, что наклон линии определяется путем определения величины подъема линии между любыми двумя точками, деленной на величину прохода линии между теми же двумя точками. Методика проведения расчета —
.- Укажите две точки на линии и определите их координаты.
- Определите разность y-координат для этих двух точек (, подъем ).
- Определите разницу в координатах x для этих двух точек (, прогон ).
- Разделите разницу в координатах y на разницу в координатах x (подъем / спуск или наклон).
Расчеты, приведенные ниже, показывают, как этот метод можно применить для определения наклона линии. Обратите внимание, что три разных вычисления выполняются для трех разных наборов двух точек на линии. В каждом случае результат один и тот же: уклон 10 м / с / с.
Для точек (5 с, 50 м / с) и (0 с, 0 м / с):
Наклон = (50 м / с — 0 м / с) / (5 с — 0 с) = 10 м / с / с
Для точек (5 с, 50 м / с) и (2 с, 20 м / с):
Наклон = (50 м / с — 20 м / с) / (5 с — 2 с) = 10 м / с / с
Для точек (4 с, 40 м / с) и (3 с, 30 м / с):
Наклон = (40 м / с — 30 м / с) / (4 с — 3 с) = 10 м / с / с
Обратите внимание, что независимо от того, какие две точки на линии выбраны для расчета уклона, результат остается неизменным — 10 м / с / с.
Проверьте свое понимание
Рассмотрим график скорости-времени ниже. Определите ускорение (т. Е. Наклон) объекта, как показано на графике. Используйте кнопку, чтобы просмотреть ответ.
Хотим предложить … Иногда просто прочитать об этом недостаточно. Вы должны с ним взаимодействовать! И это именно то, что вы делаете, когда используете одно из интерактивных материалов The Physics Classroom.Мы хотели бы предложить вам совместить чтение этой страницы с использованием нашей интерактивной двухступенчатой ракеты. Этот интерактив находится в разделе Physics Interactives на нашем веб-сайте и позволяет учащемуся применить навык расчета уклонов и соотнесения их со значениями ускорения для двухступенчатой ракеты.Импульс и изменение скорости — Исследования физической лаборатории
Продвинутый уровень • Колледж • Высшая школа / ФизикаУчащиеся сталкиваются тележкой с пружинным амортизатором, прикрепленным к датчику силы, одновременно измеряя скорость тележки до, во время и после столкновения с помощью датчика движения.Используя данные своего датчика силы и датчика движения, учащиеся находят график зависимости импульса учащихся от изменения скорости и обнаруживают, что наклон этого графика равен массе тележки. Учащиеся также открывают для себя уравнение импульса и количества движения и используют это уравнение, чтобы ответить на ряд вопросов.
Предварительный просмотрЗагрузитьФайлы учеников
Файлы учителей
Войдите в свою учетную запись PASCO, чтобы получить доступ к файлам учителей и примерам данных.
Посмотреть видео
Импульс и изменение скорости
Столкновение тележки с пружинным амортизатором, прикрепленным к датчику силы, при одновременном измерении скорости тележки до, во время и после столкновения…
Рекомендуемое оборудование
Беспроводной датчик движения
Беспроводной датчик движения использует ультразвук для измерения положения, скорости и ускорения объектов.
Беспроводной датчик ускоренияБеспроводной датчик ускорения силы одновременно измеряет силу, ускорение и скорость вращения, не беспокоясь о проводах.
Лабораторная станция для начинающих по физике
Эта стартовая лабораторная станция включает в себя беспроводные датчики движения, силы, тока и напряжения, используемые для выполнения некоторых ключевых лабораторных работ, указанных в руководстве по исследованиям физической лабораторной станции.
Многие лабораторные работы можно проводить с помощью наших датчиков и оборудования Wireless, PASPORT или даже ScienceWorkshop. Для получения помощи по замене совместимых инструментов обратитесь в службу технической поддержки PASCO. Мы здесь, чтобы помочь.
Авторские права © 2020 PASCO
Отказ от авторских прав: Раздел 107 Закона об авторском праве 1976 года допускает «добросовестное использование» в целях обучения, стипендий, образования и исследований. Воспроизведение при любых других обстоятельствах без письменного согласия PASCO запрещено.
Импульс и импульс — AP Physics 1
Если вы считаете, что контент, доступный через Веб-сайт (как определено в наших Условиях обслуживания), нарушает одно или больше ваших авторских прав, сообщите нам, отправив письменное уведомление («Уведомление о нарушении»), содержащее в информацию, описанную ниже, назначенному ниже агенту. Если репетиторы университета предпримут действия в ответ на ан Уведомление о нарушении, оно предпримет добросовестную попытку связаться со стороной, которая предоставила такой контент средствами самого последнего адреса электронной почты, если таковой имеется, предоставленного такой стороной Varsity Tutors.
Ваше Уведомление о нарушении прав может быть отправлено стороне, предоставившей доступ к контенту, или третьим лицам, таким как в качестве ChillingEffects.org.
Обратите внимание, что вы будете нести ответственность за ущерб (включая расходы и гонорары адвокатам), если вы существенно искажать информацию о том, что продукт или действие нарушает ваши авторские права. Таким образом, если вы не уверены, что контент находится на Веб-сайте или по ссылке с него нарушает ваши авторские права, вам следует сначала обратиться к юристу.
Чтобы отправить уведомление, выполните следующие действия:
Вы должны включить следующее:
Физическая или электронная подпись правообладателя или лица, уполномоченного действовать от их имени; Идентификация авторских прав, которые, как утверждается, были нарушены; Описание характера и точного местонахождения контента, который, по вашему мнению, нарушает ваши авторские права, в \ достаточно подробностей, чтобы позволить репетиторам Varsity найти и точно идентифицировать этот контент; например нам требуется а ссылка на конкретный вопрос (а не только на название вопроса), который содержит содержание и описание к какой конкретной части вопроса — изображению, ссылке, тексту и т. д. — относится ваша жалоба; Ваше имя, адрес, номер телефона и адрес электронной почты; а также Ваше заявление: (а) вы добросовестно считаете, что использование контента, который, по вашему утверждению, нарушает ваши авторские права не разрешены законом, владельцем авторских прав или его агентом; (б) что все информация, содержащаяся в вашем Уведомлении о нарушении, является точной, и (c) под страхом наказания за лжесвидетельство вы либо владелец авторских прав, либо лицо, уполномоченное действовать от их имени.
Отправьте жалобу нашему уполномоченному агенту по адресу:
Чарльз Кон
Varsity Tutors LLC
101 S. Hanley Rd, Suite 300
St. Louis, MO 63105
Или заполните форму ниже:
Давление— Как мне установить трубопровод на стороне низкого давления 210?
Импульсный трубопровод низкого давления
Перед подключением преобразователя к технологическому процессу изучите место установки преобразователя, компоновку технологических трубопроводов и характеристики технологической жидкости и внесите соответствующие изменения и дополнения в конфигурации соединений.
1. Подсоединение импульсной трубки к датчику:
A. Проверьте соединения высокого и низкого давления на датчике — буквы H и L на узле капсулы обозначают стороны высокого и низкого давления. Для измерения уровня жидкости в открытом резервуаре сторона низкого давления измеряет атмосферное давление. (Для закрытого резервуара подключите импульсную линию к стороне низкого давления преобразователя, чтобы измерить давление в резервуаре.)
B. Затяните крепежные болты технологического разъема — После подключения импульсной линии затяните крепежные болты технологического разъема.
C. Удалите пылезащитный колпачок соединительного порта импульсной трубки. Соединительный порт импульсного трубопровода преобразователя закрыт пластиковым колпачком для защиты от пыли.
Этот колпачок необходимо снять перед подключением линии. (Будьте осторожны, чтобы не повредить резьбу при снятии этого колпачка.Никогда не вставляйте отвертку или другой инструмент между колпачком и резьбой порта, чтобы снять колпачок.)
2. Прокладка импульсного трубопровода
A. Наклон импульсного трубопровода — Импульсный трубопровод должен прокладываться только с уклоном вверх или вниз. Даже при горизонтальной прокладке импульсный трубопровод должен иметь уклон не менее 1/10 для предотвращения скопления конденсата (или газов) в трубах.
B. Предотвращение замерзания — Если есть риск замерзания технологической жидкости в импульсном трубопроводе или датчике, используйте паровую рубашку или нагреватель для поддержания температуры жидкости.
После выполнения подключений закройте клапаны на отводах технологического давления (главные клапаны), клапаны на датчике (запорные клапаны) и сливные клапаны импульсных трубопроводов, чтобы не допустить попадания конденсата, отложений, пыли и других посторонних материалов. ввести импульсный трубопровод.
Импульсный трубопровод соединяет выходы процесса с датчиком. Для точной передачи технологического давления выберите соответствующий метод трубопровода для технологической жидкости.
границ | Общий критерий динамического разрушения упругопластических конструкций под действием двойного импульса как замены движения грунта вблизи разлома
Введение
Динамическое обрушение конструкций представляет постоянный интерес в области строительства и сейсмостойкости, а также прикладной механики.Исторически сложилось так, что было проведено много значительных работ (Jennings, Husid, 1968; Sun et al., 1973; Tanabashi et al., 1973; Bertero et al., 1978; Takizawa, Jennings, 1980; Bernal, 1987, 1998; Nakajima et al., al., 1990; Ger et al., 1993; Challa and Hall, 1994; Hall, 1998; Hjelmstad and Williamson, 1998; Uetani and Tagawa, 1998; Araki and Hjelmstad, 2000; Sasani and Bertero, 2000; Ibarra and Krawinkler, 2005; Адам и Ягер, 2012). В то время как землетрясение и строительная инженерия прояснили его значение в реальном мире, e.g., проверка безопасности конструкций и инфраструктуры, прикладная механика способствовала теоретическому продвижению в этой области (Herrmann, 1965; Ishida and Morisako, 1985; Maier and Perego, 1992; Araki and Hjelmstad, 2000; Williamson and Hjelmstad, 2001).
Похоже, что первое теоретическое достижение по обрушению конструкций, подверженных землетрясениям, было сделано Дженнингсом и Хусидом (1968). Они имели дело с системой с одной степенью свободы (SDOF) с упруго-пластической пружиной и продемонстрировали, что эффект P-дельта увеличивает естественный период структуры.Sun et al. (1973) сосредоточился на свободной вибрации системы SDOF, подвергшейся начальному удару, и прояснил границу устойчивости или разрушения. Также была предпринята попытка расширения до систем с несколькими степенями свободы (MDOF) (Takizawa and Jennings, 1980; Nakajima et al., 1990).
Касательная жесткость также привлекла некоторых исследователей к исследованию динамического отклика упруго-пластических конструкций на неустойчивость. Если касательная жесткость переходит в отрицательный диапазон, возникают и ускоряются остаточные смещения.Кроме того, были некоторые дискуссии о том, что отрицательное собственное значение касательной матрицы жесткости сильно связано либо с накоплением деформации (Uetani и Tagawa, 1998), либо с локализацией деформации (Maier and Perego, 1992). Динамическое коллапсирование и реакция реальных и реалистичных каркасных моделей исследовались некоторыми исследователями (Ger et al., 1993; Challa and Hall, 1994; Hall, 1998; Sivaselvan et al., 2009). Благодаря таким исследованиям в численные методы были включены различные эффекты, такие как нелинейный геометрический эффект, нелинейное поведение материала и распространение пластической зоны.
Однако не похоже, что простой критерий динамического коллапса был предложен даже для довольно простых исходных данных, за исключением недавней работы (Kojima and Takewaki, 2016b). В статье Кодзимы и Такеваки (2016b) простой критерий динамического обрушения в замкнутой форме был предложен для двойного импульса как упрощение движения грунта вблизи разлома за счет полного использования закона баланса энергии. Они сосредоточились на нелинейной резонансной ситуации (Drenick, 1970; Takewaki, 2002; Moustafa et al., 2010) и показали, что существует несколько закономерностей коллапса.
Влияние сдвигов грунта при разломах на реакцию конструкций широко изучалось (Bertero et al., 1978; Hall et al., 1995; Sasani and Bertero, 2000; Alavi, Krawinkler, 2004; Makris and Black, 2004; Mavroeidis). et al., 2004; Kalkan, Kunnath, 2006; Xu et al., 2007; Rupakhety, Sigbjörnsson, 2011; Yamamoto et al., 2011; Jarernprasert et al., 2013; Minami, Hayashi, 2013; Khaloo et al., 2015; Vafaei, Eskandari, 2015).В этих многочисленных исследованиях входные характеристики были разделены на две: входной шаг и вход прямой направленности (Mavroeidis and Papageorgiou, 2003; Bray and Rodriguez-Marek, 2004; Kalkan and Kunnath, 2006; Mukhopadhyay and Gupta, 2013a). , б; Zhai et al., 2013; Hayden et al., 2014; Yang, Zhou, 2015).
В то время как реакции неупругих землетрясений анализировались на предмет установившегося отклика на гармонический вход или нестационарного отклика на простой синусоидальный вход в 1960-1970-х годах (Caughey, 1960a, b; Iwan, 1961, 1965a, b; Kojima и Takewaki, 2015a, c, 2016a, b) разработали совершенно другой инновационный подход к пиковому упругопластическому отклику с использованием закона баланса энергии без непосредственного решения уравнений движения.Более того, явления резонанса и опрокидывания были исследованы с различных точек зрения (Chatzis and Smyth, 2012; Makris and Vassiliou, 2013; Casapulla, 2015; Nabeshima et al., 2016; Casapulla and Maione, 2017).
В этой статье критерий динамического разрушения упруго-пластических конструкций при смещении грунта вблизи разлома выводится аналитически путем приближенного преобразования смещения грунта в зоне разлома в двойной импульс и с использованием закона баланса энергии. Отрицательная жесткость после выхода пласта вводится для обработки эффекта P-дельта в модели с одной степенью свободы (SDOF).Основная часть скачкообразных движений земли при повреждении моделируется синусоидальной волной с одним периодом и затем двойным импульсом. Использование двойного импульса позволяет эффективно использовать энергетический подход при выводе явных выражений сложной упруго-пластической реакции конструкций с отрицательной жесткостью после деформации. В отличие от предыдущей работы (Kojima, Takewaki, 2016b) для резонансного критического случая, общий критерий коллапса предоставляется для амплитуды скорости и частоты двойного импульса.Важно отметить, что при выводе критерия динамического коллапса не требуется итераций, кроме решения трансцендентных уравнений. Показано, что обсуждение нескольких моделей поведения динамического коллапса, введенных в предыдущем критическом случае, полезно для определения границы между коллапсом и не коллапсом в плоскости входной скорости и входной частоты. Самым важным моментом, который следует отметить, является то, что критическое состояние (Кодзима и Такеваки, 2016b), соответствующее нелинейному резонансу, не обязательно обеспечивает минимальный уровень входной скорости относительно произвольной синхронизации импульса.Достоверность предложенного критерия динамического обрушения проверяется численным анализом отклика конструкций на двойные импульсы с параметрами обрушения или без обрушения.
Существует два основных преимущества предложенного метода по сравнению с методом, использующим анализ динамики отклика: (1) если подготовлен график предела обрушения, проектировщики конструкций могут сразу оценить состояние обрушения или отсутствие обрушения без отклика на временной диаграмме. анализировать и знать коэффициент безопасности (как для уровня скорости, так и для входной частоты) для обрушения без множества анализов отклика во времени, и (2) в то время как анализ отклика во времени структурной модели с отрицательной жесткостью после выхода пласта показывает результаты реакции Чувствительный к временному приращению численного интегрирования предлагаемый метод лишен такого недостатка (трансцендентное уравнение решается стабильно).Кроме того, поскольку предлагаемая фигура предела обрушения нарисована в нормализованной форме относительно уровня входной скорости и входной частоты, ее можно использовать для различных комбинаций структурных моделей и входных свойств.
Двойной импульсный вход
Как объяснялось в предыдущих статьях (Кодзима и Такеваки, 2015a, b; Кодзима и др., 2015), два типа различаются в движениях грунта вблизи разлома. Входной сигнал скачкообразного перехода, параллельный повреждению, может быть выражен синусоидальной волной с одним периодом (Mavroeidis and Papageorgiou, 2003; Kalkan and Kunnath, 2006), а входной сигнал прямой направленности нормального повреждения может быть представлен тремя синусоидальными вейвлетами (см. Рисунок 1).Шаг броска является результатом постоянного смещения земли, вызванного дислокацией разлома, и эффект прямой направленности можно объяснить связью движения фронта разрыва с местом. В этой статье используется двойной импульс по ссылкам (Kojima, Takewaki, 2015a, 2016a; Kojima et al., 2015). Двойной импульс позволяет получить прямое выражение упруго-пластических откликов на основе энергетического подхода, используя в своих интересах свойства свободных колебаний.Другим преимуществом двойного импульса является простота получения критической резонансной синхронизации импульсов, что невозможно для синусоидального и других входов без повторяющейся процедуры. В то время как большинство традиционных методов (Caughey, 1960a, b; Iwan, 1961) используют эквивалентные методы линеаризации для структурной модели с исходным неизменным входом, метод с использованием двойного импульса (Kojima and Takewaki, 2015a, b) использует преобразование входных данных для неизменной структурной модели.Это свойство приводит к тому преимуществу, что метод с использованием двойного импульса подходит даже для больших пластических деформаций.
Рисунок 1 . Преобразование вейвлетов ускорения в серию импульсов. (A) Бегущий шаг (синий) и двойной импульс (красный). (B) Вход прямой направленности (синий) и тройной импульс (красный) (Кодзима и Такеваки, 2016b).
Рассмотрим упрощенное ускорение грунта ü g ( t ), как показано на рисунке 1A (Kojima and Takewaki, 2015a), которое выражается как
u¨g (t) = Vδ (t) -Vδ (t-t0) (1)V — амплитуда скорости в положительном и отрицательном направлениях, а t 0 — временной интервал двух импульсов.Производная по времени обозначена точкой. Рисунок 1A также иллюстрирует сравнение с соответствующей синусоидальной волной с одним периодом. Для справки, скорость и смещение обоих входов показаны на рисунках 1A, B указывает тройной импульс как замену входу прямой направленности. Хорошее совпадение наблюдается даже в форме скорости и смещения. Однако переписку в ответе следует тщательно обсудить (см. Kojima and Takewaki, 2016a).
Преобразование Фурье ускорения ü g ( t ) двойного импульса может быть получено как,
U¨g (ω) = ∫ − ∞∞ {Vδ (t) −Vδ (t − t0)} e − iωtdt = V (1 − e − iωt0) (2)Предыдущая работа по пределу коллапса для нелинейного резонансного входа
Кодзима и Такеваки (2016b) рассмотрели случай нелинейного резонансного входа, чтобы получить предел коллапса билинейной гистерезисной модели SDOF с отрицательным вторым наклоном под двойным импульсом.Термин «нелинейный резонансный вход» в этой статье означает случай, когда нелинейный отклик модели SDOF достигает максимума по отношению к интервалу из двух импульсов двойного импульса. Когда восстанавливающая сила во втором диапазоне жесткости становится равной нулю, модель схлопывается. Это связано с тем, что на данном этапе модель не может выдержать внешнюю силу (Кодзима и Такеваки, 2016b). Пусть f и u обозначают возвращающую силу пружины жесткостью k и смещение массы m соответственно.Кроме того, пусть f y и d y обозначают усилие текучести и смещение текучести соответственно. Собственный период этой модели SDOF обозначается T1 = 2π / ω1 (ω1 = k / m: собственная круговая частота). Отношение второго уклона к начальному уклону выражается через α. Отрицательная жесткость зависит от величины упругой жесткости и влияния эффекта P – Δ. Когда величина влияния эффекта P – Δ на упругую жесткость велика, жесткость после текучести может стать отрицательной. V y обозначает уровень скорости, при котором модель SDOF просто достигает уровня текучести после первого импульса. В этом нелинейном резонансном случае второй импульс действует в точке нулевой восстанавливающей силы в первом диапазоне крутизны с положительной крутизной. Они классифицировали шаблон сжатия на пять шаблонов, то есть шаблон 1, шаблон 2, шаблон 3, дополнительный шаблон 1 и дополнительный шаблон 2. Шаблон 1 представляет собой шаблон сжатия, так что модель SDOF разрушается после второго импульса без пластической деформации после первый импульс.Образец 2 — это образец схлопывания, такой, что модель SDOF коллапсирует после второго импульса с пластической деформацией после первого импульса. Образец 3 — это образец схлопывания, такой, что модель SDOF коллапсирует после второго импульса с пластической деформацией после первого импульса и с замкнутым контуром после второго импульса. Дополнительный паттерн 1 — это паттерн коллапса, так что модель SDOF коллапсирует после первого импульса. Дополнительный образец 2 — это образец схлопывания, такой, что модель SDOF имеет предел упругости после второго импульса.
Рисунок 2 суммирует предел схлопывания амплитуды входной скорости относительно второго наклона.
Рисунок 2 . Области обрушения и отсутствия обрушения и несколько моделей ограничения обрушения (модели обрушения).
CASE 1 указывает диапазон входной скорости, так что модель SDOF остается эластичной даже после второго импульса. СЛУЧАЙ 2 выражает диапазон входной скорости таким образом, что модель SDOF остается упругой после первого импульса и переходит в пластический диапазон после второго импульса.ВАРИАНТ 3 представляет диапазон входной скорости, такой, что модель SDOF переходит в пластический диапазон после первого импульса.
Классификация на основе входного уровня двойного импульса и времени второго импульса
В этом разделе выполняется подготовка к следующему разделу по определению предела коллапса. Введены две классификации: одна основана на входном уровне двойного импульса, а другая — на временном интервале второго импульса.
В первой классификации, основанной на входном уровне двойного импульса, существуют три случая, т.е.е., CASE-A, B, C.
CASE-A : Уровень входной скорости удовлетворяет 0 ≤ V / V y ≤ 1.
CASE-B : Уровень входной скорости удовлетворяет условию 1 CASE-C : Уровень входной скорости удовлетворяет требованиям V / Vy≥1- (1 / α). Параметр 1- (1 / α) связан с таким коэффициентом, что структура просто достигает схлопывания под действием только первого импульса с входным уровнем скорости V / Vy = 1- (1 / α) (Kojima and Takewaki, 2016b ).Эта классификация отличается от CASE-1, 2, 3 в предыдущем разделе, которые определены для резонансного критического входа. В нерезонансных случаях необходима иная классификация. Во второй классификации, основанной на времени второго импульса, существует четыре случая, то есть CASE-I, II, III и IV. CASE-I : Структура не поддается после первого импульса, а действует второй импульс. CASE-II : Конструкция переходит в пластический диапазон после первого импульса, а второй импульс действует до того, как конструкция достигнет максимального смещения или до того, как конструкция разрушится только под действием первого импульса. CASE-III : Конструкция переходит в пластический диапазон после первого импульса, а второй импульс действует, в то время как конструкция демонстрирует гармоническую свободную вибрацию после достижения максимального смещения. CASE-IV : Структура разрушается перед действием второго импульса. Рассмотрим основные точки характеристики восстанавливающей силы, Точка O: начало координат, Точка A: начальная точка текучести, Точка B: точка максимального смещения после первого импульса, Точка C: точка нулевой восстанавливающей силы после первого импульса, Точка D: точка схлопывания после первого импульса, точка E: точка нулевой скорости после точки C, точка F: точка нулевой восстанавливающей силы после точки E, точка P: максимальное смещение в отрицательном направлении (CASE-A), и точка Q: максимальное смещение в положительном направлении (CASE-A).Время между двумя основными точками (например, O и A) обозначается как t OA . (CASE-A) В случае CASE-A (рис. 3A) очевидно, что Это связано с тем, что вибрация после первого импульса является свободной вибрацией упругой модели SDOF. Рисунок 3 . Классификация основана на входном уровне двойного импульса и времени второго импульса. (А) Соотношение сила – деформация в зависимости от входного уровня двойного импульса. (B) Классификация на основе входного уровня двойного импульса и времени между началом O и главными точками. (C) Классификация по времени второго импульса. (CASE-B) В CASE-B (1 В этом случае должно выполняться следующее условие.
История времени от точки A до точки B и время t AB между точками A и B. Уравнение движения от точки A до точки B:
mu¨ + αku- (1-α) kdy = 0 (7)Закон баланса энергии между точками O и A дает
mV2 / 2 = (mvA2 / 2) + (kdy2 / 2) (8)Уравнение (8) дает скорость v A в точке A.
vA = -V2- (ω1dy) 2 = -V2-Vy2 = — {(V / Vy) 2-1} Vy (9)Из уравнения (7) и начального условия ( u ( t = 0) = — d y , u ∙ (t = 0) = vA) смещение и скорость между точками A и B —
u (t) = — (1 / α) dy ch (-αω1t) -dy {(V / Vy) 2-1} / (- α) sh (-αω1t) + {(1 / α) -1} dy (10) u ∙ (t) = (1 / -α) Вышинь (-αω1t) -Vy (V / Vy) 2-1cosh (-αω1t) (11)Отношение времени между точками A и B к T 1 можно выразить как
tAB / T1 = 12π-αarctanh-α {(V / Vy) 2-1} = 14π-αln [1 + -α {(V / Vy) 2-1} 1 — α {(V / Vy) 2- 1}] (12)Далее выводится история времени после точки B и время между двумя основными точками.Уравнение движения (свободная вибрация) после точки B (точка максимального смещения) можно описать как
mu¨ + ku + (1-α) куп1 = 0 (13)Решение уравнения (13) для начального условия u (t = 0) = — dy-up1, u ∙ (t = 0) = 0 и t = 0 в точке B приводит к
u (t) = — (dy + αup1) cos (ω1t) — (1-α) up1 (14) u ∙ (t) = {1 + α (up1 / dy)} Высин (ω1t) (15)Могут быть получены следующие результаты для отношений времен между главными точками к T 1 .
tBC / T1 = tCE / T1 = tEF / T1 = 0.25 (17)Исходя из этих результатов, отношение критического интервала двойного импульса к T 1 можно выразить как
t0cT1 = tOAT1 + tABT1 + tBCT1 = 12πarcsin (VyV) + 14π-αln [1 + -α {(V / Vy) 2-1} 1 — α {(V / Vy) 2-1}] + 14 (18 )(CASE-C)
Рассмотрим CASE-C (рисунок 3A). Как и в случае CASE-B, условие (5) выполняется. Смещение и скорость после деформации (точка A) могут быть выражены уравнениями (10), (11), как в случае CASE-B. Поскольку смещение при обрушении (точка D) составляет — dy {1- (1 / α)} и u ( t AD ) = — dy {1- (1 / α )} для времени t из точки A отношение времени между точкой A и точкой D к T 1 может быть получено как
tAD / T1 = 14π-αln [1 + -α {(V / Vy) 2-1} -1 + -α {(V / Vy) 2-1}] (19)На рисунке 3B показана классификация, основанная на входном уровне двойного импульса и времени между началом O и главными точками для случая α = -0.4. В этом случае α = -0,4 существуют CASE-A, B, C. Нормированное время t OA между двумя основными точками (O и A) обозначено сплошной светло-зеленой линией. Эта линия существует только в CASE-B и C. Нормализованное время t OD между двумя основными точками (O и D) обозначено пунктирной черной линией. Эта строка существует только в CASE-C. Нормированное время t OP или t OQ между двумя основными точками (O и P или O и Q) обозначено светло-зеленой пунктирной линией.Эта линия существует только в CASE-A (упругий отклик после первого импульса). Нормированные времена t OB , t OE между двумя основными точками (O и B, O и E) обозначены пунктирной светло-зеленой линией и штрих-пунктирной светло-зеленой линией. Эти линии существуют только в CASE-B (упругий отклик после первого импульса). Нормированное время t OF между двумя основными точками (O и F) обозначено сплошной черной линией.Эта линия существует только в CASE-A и B. Наконец, нормированный критический интервал времени t0c между двумя импульсами обозначен сплошной синей линией. Эта линия существует только в CASE-A и B. Эти границы времени прибытия полезны для классификации регионов.
С другой стороны, на рисунке 3C представлена классификация регионов на основе времени второго импульса для случая α = -0,4. В этом случае α = -0,4, существуют CASE-I, II, III, IV. CASE-I существует в CASE-A, B, C, а CASE-II существует в CASE-B и C.Кроме того, CASE-III существует в CASE-B, а CASE-IV существует в CASE-C. После проведения такой классификации регионов на основе времени второго импульса оценка коллапса или отсутствия коллапса эффективно осуществляется путем введения закона энергетического баланса (Кодзима и Такеваки, 2015a, 2016b).
Определение предельной входной скорости двойного импульса с произвольным интервалом
Рассмотрим здесь несколько шаблонов коллапса, шаблоны коллапса 1′-4 ‘. Это название происходит от схожести с предыдущей формулировкой для случая нелинейного резонанса (Kojima and Takewaki, 2016b).Образец сворачивания 4 ‘представляет новый тип.
Схема обрушения 1 ′
Первый образец обрушения — это случай, когда конструкция остается эластичной после первого импульса и достигает предела обрушения после второго импульса с произвольной синхронизацией, как показано на рисунке 4A.
Рисунок 4 . Схема разрушения 1 ′ (CASE-A): (A) Характеристики возвращающей силы. (B) Время второго импульса t 0 / T 1 — отношение входной скорости.
Пусть O и A обозначают точку первого импульса (начало характеристики возвращающей силы) и точку начальной податливости в отрицательном направлении. Интервал двух импульсов обозначен t 0 , а время прохождения между точками O и A обозначено t OA . Поскольку после первого импульса структура не поддается, существуют два следующих случая.
CASE-I = {0≤V / Vy≤1 (CASE-A) 1.0[ 0 ≤ V / V y ≤ 1 (CASE-A)]
На рис. 4A показан образец разрушения 1 ‘в случае CASE-A. На этом рисунке также указано время второго импульса. В CASE-A (0 ≤ V / V y ≤ 1) структура не разрушается для входа 0 < V / V y ≤ 0.5. Следовательно, условие 0,5 < V / V y ≤ 1 необходимо, чтобы удовлетворить условию коллапса.
Смещение и скорость массы непосредственно перед вторым импульсом могут быть выражены как
. u * = — (V / ω1) sin (ω1t0) = — (V / Vy) dy sin {2π (t0 / T1)} (21) v * = — V cos (ω1t0) = — V cos {2π (t0 / T1)} (22)Когда конструкция достигает нулевой восстанавливающей силы после второго импульса, пластическая деформация u p 2 после второго импульса может быть получена как
up2 = — (1 / α) dy (23)Закон баланса энергии между состоянием сразу после второго импульса и точкой коллапса H на рисунке 4A можно выразить как
. m (v * + V) 2/2 + ku * 2/2 = (fydy / 2) + fyup2 + (αkup22 / 2) (24)Подстановка уравнений (21), (22) и (23) в уравнение (24) приводит к предельной входной скорости обрушения для CASE-A в схеме обрушения 1 ‘.
V / Vy = 1- (1 / α) 2-2 cos (2πt0 / T1) (25)Поскольку 0,5 < V / V y ≤ 1, необходимо выполнение следующего условия для α и t 0 .
1 / α≥2 cos (2πt0 / T1) -1 (26)На рис. 4B показана входная скорость предела обрушения для α = -0,4 для CASE-A в схеме обрушения 1 ‘. Можно заметить, что критический случай для t 0 / T 1 = 0,5 (Кодзима и Такеваки, 2016b) дает минимальную входную скорость предела обрушения.На рисунке 4B также указано время второго импульса.
[1,0 < V / V y (CASE-B, C) и 0 < t 0 ≤ t OA ]
После некоторых манипуляций было обнаружено, что в этом случае требуется α ≤ −1, чтобы удовлетворить условию схлопывания в схеме схлопывания 1 ‘. Поскольку обычный случай соответствует модели с α> −1, детали анализа здесь не показаны.
Образец коллапса 2 ′
Вторая картина схлопывания — это случай, когда структура демонстрирует пластическую деформацию после первого импульса и достигает предела схлопывания после второго импульса (см. Рис. 5А). Поскольку в этом случае структура демонстрирует пластическую деформацию после первого импульса, должно выполняться V / V y > 1.
Рисунок 5 . Схема разрушения 2 ′ (CASE-B), (A) Характеристики возвращающей силы. (B) Скорость на входе предела обрушения для α = -0,4.
Поскольку второй импульс действует после того, как конструкция переходит в пластиковую область под действием первого импульса, корпус делится на следующие два случая: CASE-II и CASE-III.
{CASE-II = {1Поскольку второй импульс действует до достижения максимального смещения (точка B) после податливости под первым импульсом, интервал из двух импульсов должен удовлетворять
{arcsin (Vy / V)} / (2π) ≤t0 / T≤ {arcsin (Vy / V)} / (2π) + 14π − αln [1 + −α {(V / Vy) 2−1} 1− −α {(V / Vy) 2−1}] (28)Смещение и скорость в момент времени t * непосредственно перед действием второго импульса могут быть получены из уравнений (10), (11).
u * = uAB (t * -tOA) = — (1 / α) dy ch (-αω1 (t * -tOA)) -dy {(V / Vy) 2-1} / (- α) sh (-αω1 (t * -tOA)) + {(1 / α) -1} dy (29) v * = u˙AB (t * −tOA) = (- 1 / α) — {(V / Vy) 2−1} Vy sinh [−αω1 (t * −tOA) −arctanh −α {(V / Vy ) 2−1}] (30)t OA в уравнениях (29), (30) может быть получено из уравнения (4). Пластическая деформация после первого импульса может быть выражена
Когда максимальное смещение после второго импульса почти достигает нулевой возвращающей силы, пластическая деформация после второго импульса может быть выражена как
up2 = up1- (1 / α) dy (32)Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой H, где максимальное смещение после второго импульса как раз достигает нулевой восстанавливающей силы, можно выразить как
m (v * + V) 2/2 + {k (dy + αup1) 2/2} = {k (dy-αup1) 2/2} + (fy-αkup1) up2 + (αkup22 / 2) (33)Подстановка уравнений (4), (29) — (32) в уравнение (33) обеспечивает уровень входной скорости сжатия V / V y для схемы сжатия 2 ‘.
После некоторых манипуляций было обнаружено, что в этом случае требуется α ≤ −1, чтобы удовлетворять условию схлопывания в схеме коллапса 2 ‘. Поскольку обычный случай соответствует модели с α> −1, детали анализа здесь не показаны.
[ 1- (1 / α) ≤V / Vy (CASE-C) и (CASE-II)]
Поскольку второй импульс действует до достижения точки схлопывания D с нулевой восстанавливающей силой после деформации под действием первого импульса, из Уравнений (4), (19) должно выполняться следующее условие.
{arcsin (Vy / V)} / (2π) ≤t0 / T≤ {arcsin (Vy / V)} / (2π) + 14π-αln [1 + -α {(V / Vy) 2-1} -1 + -α {(V / Vy) 2-1}] (34)После некоторых манипуляций было обнаружено, что в этом случае требуется α ≤ −1, чтобы удовлетворять условию схлопывания в схеме коллапса 2 ‘. Поскольку обычный случай соответствует модели с α> −1, детали анализа здесь не показаны.
[ 1.0≤V / Vy <1- (1 / α) (CASE-B) и (CASE-III)]
На рис. 5A показан образец разрушения 2 ‘в случае CASE-B. На этом рисунке также указано время второго импульса.В этом случае структура разрушается под действием второго импульса после перехода в пластическую область под действием первого импульса. Поскольку второй импульс действует после того, как конструкция переходит в пластическую область и достигает максимальной деформации (точка B), уравнения (4), (12) требуют выполнения условия
{arcsin (Vy / V)} / (2π) + 14π-αln [1 + -α {(V / Vy) 2-1} 1 — α {(V / Vy) 2-1}] ≤t0 / T (35)В этом случае перемещение и скорость массы непосредственно перед действием второго импульса описываются уравнениями (14) и (15) как
u * = u (t0- (tOA + tAB)) = — (dy + αup1) cos [ω1 {t0- (tOA + tAB)}] — (1-α) up1 (36) v * = u ∙ (t0- (tOA + tAB)) = {1 + α (up1 / dy)} Вышин [ω1 {t0- (tOA + tAB)}] (37)t OA и t AB в уравнениях (36), (37) можно получить из уравнений (4), (12).Пластическая деформация u p 1 после первого импульса может быть получена с помощью закона баланса энергии между точкой сразу после первого импульса и точкой максимальной деформации (точка B). Пластическая деформация u p 2 после второго импульса может быть получена как уравнение (32).
Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой максимальной деформации u max2 = d y — u p 1 + u p 2 после второго импульса (точка H) можно выразить как
m (v * + V) 2/2 + k {u * — (α-1) up1} 2/2 = {k (dy-αup1) 2/2} + (fy-αkup1) up2 + (αkup22 / 2) (38)Поскольку замена уравнений (4), (6), (12), (32), (36), (37) в уравнение (38) дает трансцендентное уравнение, вывести выражение в замкнутой форме для входная скорость, соответствующая схлопыванию.Чтобы определить входную скорость, соответствующую коллапсу, это трансцендентное уравнение может быть вычислено для данного α и t 0 .
На рисунке 5B показана входная скорость предела обрушения для α = -0,4 для CASE-B в схеме обрушения 2 ‘.
Узор коллапса 3 ′
Третья модель схлопывания — это случай, когда структура демонстрирует пластическую деформацию после первого импульса и достигает предела схлопывания с замкнутым контуром после второго импульса (Kojima and Takewaki, 2016b).
Поскольку в этом случае структура демонстрирует пластическую деформацию после первого импульса, должно выполняться V / V y > 1. Поскольку второй импульс действует после того, как конструкция переходит в пластиковую область под действием первого импульса, корпус делится на два случая, CASE-II и CASE-III, как показано в уравнении (27). В соответствии с классификацией, показанной в уравнении (27), вычисляется предельная скорость схлопывания, соответствующая схеме 3 ‘обрушения.
[ 1
На рис. 6A показана схема разрушения 3 ‘в CASE-B и CASE-II. На этом рисунке также указано время второго импульса. В этом случае структура имеет замкнутый контур и схлопывается под действием второго импульса после того, как перейдет в пластическую область под действием первого импульса. Второй импульс действует до того, как конструкция естественным образом перейдет на путь разгрузки и подвергнется пластической деформации в положительном направлении, а затем в отрицательном направлении.
Рисунок 6 . Схема свертывания 3 ′ (CASE-B и CASE-II). (A) Возвратная характеристика. (B) Время второго импульса t 0 / T 1 — отношение входной скорости.
Поскольку второй импульс действует до того, как конструкция естественным образом перейдет на путь разгрузки в точке B, интервал импульсов t 0 должен удовлетворять уравнению (28).
В этом случае перемещение и скорость массы непосредственно перед действием второго импульса описываются уравнениями (29) и (30). t OA в уравнениях (29), (30) может быть получено из уравнения (4). Как показано на фиг. 6A, пластическая деформация u p 1 после первого импульса может быть получена, как в уравнении (31).
Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой J на рисунке 6A можно выразить как
m (v * + V) 2/2 + k (u * + αup1) 2/2 = {k (dy-αup1) 2/2} + (fy-αkup1) up2 + (αkup22 / 2) (39)Пластическая деформация u p 2 после второго импульса может быть получена из уравнения (39).В этом случае должно выполняться условие 0 < u p 2 <- (1 / α) d y . Решая квадратное уравнение (39), при условии 0 < u p 2 <- (1 / α) d y , u p 2 можно получить в закрытом виде.
up2 = — {(dy / α) -up1} — {(dy / α) -up1} 2 + 4up1dy + {(v * + V) dy / Vy} 2 / α (40)Другой закон баланса энергии между точкой J и точкой H обеспечивает
k (dy-αup1 + αup2) 2/2 = [k {dy — (- αup1 + αup2)} 2/2] — (1 / α) [k {dy — (- αup1 + αup2)} 2/2] (41)Входная скорость, соответствующая схлопыванию, может быть получена путем решения уравнения четвертой степени, преобразованного из уравнения (41).
На рисунке 6B показана входная скорость предела обрушения для α = -0,4 для CASE-B в схеме обрушения 3 ‘.
[ 1- (1 / α) ≤V / Vy (CASE-C) и (CASE-II)]
Поскольку уровень входной скорости в этом случае слишком велик, решения, удовлетворяющего условию коллапса, в этом случае не существует.
[ 1.0≤V / Vy <1- (1 / α) (CASE-B) и (CASE-III)]
На рис. 7A показан образец разрушения 3 ‘в CASE-B и CASE-III.На этом рисунке также указано время второго импульса. В этом случае структура имеет замкнутый контур (BIJK) и схлопывается под действием второго импульса после того, как переходит в пластическую область под действием первого импульса. Второй импульс действует после того, как конструкция естественным образом переходит на путь разгрузки в точке B. Поскольку второй импульс действует после того, как конструкция естественным образом переходит на путь разгрузки в точке B, интервал между импульсами t 0 должен удовлетворять уравнению (35) .
Рисунок 7 . Схема свертывания 3 ‘(CASE-B и CASE-III). (A) Возвратная характеристика. (B) Время второго импульса t 0 / T 1 — отношение входной скорости.
Смещение и скорость непосредственно перед действием второго импульса могут быть получены из уравнений (36), (37). t OA и t AB в уравнениях (36), (37) можно получить из уравнений (4), (12).Пластическая деформация u p 1 после первого импульса может быть получена как уравнение (6) с использованием закона баланса энергии между точкой сразу после первого импульса и точкой максимальной деформации (точка B) в Рисунок 7A.
Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой максимальной деформации u max2 после второго импульса (точка J на рисунке 7A) может быть выражен как
m (v * + V) 2/2 + k {u * — (α-1) up1} 2/2 = {k (dy-αup1) 2/2} + (fy-αkup1) up2 + (αkup22 / 2) (42)Решив квадратное уравнение (42), при условии 0 < u p 2 <- (1 / α) d y , u p 2 можно получить в закрытом виде.
up2 = — {(dy / α) −up1} — {(dy / α) −up1} 2 — [(dy − αup1) 2 — {(v * + V) dy / Vy} 2− {u * — ( α − 1) up1} 2] / α (43)Уровень предела обрушения в этом шаблоне может быть получен путем решения уравнения четвертой степени, полученного путем подстановки уравнения (43) в уравнение (41).
На рисунке 7B показана входная скорость предела обрушения для α = -0,4 для CASE-B в схеме обрушения 3 ‘.
Образец коллапса 4 ′
Четвертая модель схлопывания — это случай, когда структура демонстрирует пластическую деформацию после первого импульса и достигает предела схлопывания после разгрузки (положительное направление) и повторной нагрузки-восстановления (отрицательное направление) для второго импульса.
Поскольку в этом случае структура демонстрирует пластическую деформацию после первого импульса, должно выполняться V / V y > 1. Поскольку второй импульс действует после того, как конструкция переходит в пластиковую область под действием первого импульса, корпус делится на два случая, CASE-II и CASE-III, как показано в уравнении (27). В соответствии с классификацией, показанной в уравнении (27), определяется предельная скорость схлопывания, соответствующая схеме 4 ‘обрушения.
[ 1
На рис. 8A показан образец 4 ‘развала для CASE-B и CASE-II. На этом рисунке также указано время второго импульса. В этом случае второй импульс действует до того, как конструкция естественным образом перейдет в путь разгрузки. Конструкция не испытывает пластической деформации в положительном направлении. Поскольку второй импульс действует до того, как конструкция естественным образом перейдет на путь разгрузки в точке B, интервал импульсов t 0 должен удовлетворять уравнению (28).
Рисунок 8 . Характеристика восстанавливающей силы, соответствующая схеме разрушения 4 ‘, (A), Case-B и CASE-II, (B), Case-C и CASE-II.
В этом случае перемещение и скорость массы непосредственно перед действием второго импульса выражаются уравнениями (29) и (30). t OA в уравнениях (29), (30) может быть получено из уравнения (4). Как показано на фиг. 8A, пластическая деформация u p 1 после первого импульса может быть получена, как в уравнении (31).Поскольку сразу после второго импульса структура не переходит в пластическую область, должно выполняться следующее соотношение.
m (v * + V) 2/2 + k {u * + αup1} 2 / 2≤ {k (dy-αup1) 2/2} (44)Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой H на рисунке 8A может быть выражен как
m (v * + V) 2/2 + k {u * + αup1} 2/2 = {k (dy + αup1) 2/2} — (1 / α) {k (dy + αup1) 2/2} (45)[ 1- (1 / α) ≤V / Vy (CASE-C) и (CASE-II)]
На рис. 8В показана схема разрушения 4 ‘для CASE-C и CASE-II.На этом рисунке также указано время второго импульса. В этом случае второй импульс действует до того, как конструкция перейдет в состояние схлопывания, точка D. Структура не испытывает пластической деформации в положительном направлении.
Поскольку второй импульс действует до того, как конструкция перейдет в состояние схлопывания, точку D, интервал между импульсами t 0 должен удовлетворять уравнению (34).
В этом случае перемещение и скорость массы непосредственно перед действием второго импульса описываются уравнениями (29) и (30). t OA в уравнениях (29), (30) может быть получено из уравнения (4). Как показано на Фигуре 8B, пластическая деформация u p 1 после первого импульса может быть получена, как в уравнении (31). Поскольку структура не переходит в пластическую область сразу после воздействия второго импульса, должно выполняться уравнение (44). Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой H на рисунке 8A можно выразить уравнением (45).
На рисунке 9 показана входная скорость предела обрушения для α = -0,4 для случаев-B, CASE-II и CASE-C, CASE-II в схеме обрушения 4 ′.
Рисунок 9 . Синхронизация второго импульса t 0 / T 1 — соотношение входной скорости для CASE-B и CASE-II, CASE-C, CASE-II в шаблоне сжатия 4 ‘.
[ 1≤V / Vy <1- (1 / α) (CASE-B) и (CASE-III)]
На рис. 10А показана схема разрушения 4 ‘для CASE-B и CASE-III.На этом рисунке также указано время второго импульса. В этом случае второй импульс действует после того, как конструкция перейдет в пластический диапазон и достигнет максимальной деформации, Точка Б. Пластическая деформация конструкции в положительном направлении не происходит. Поскольку второй импульс действует после того, как конструкция достигает максимальной деформации, точки B, интервал импульсов t 0 должен удовлетворять уравнению (35).
Рисунок 10 . Схема свертывания 4 ‘(CASE-B и CASE-III). (A) Время второго импульса t 0 / T 1 — соотношение входной скорости. (B) Время второго импульса t 0 / T 1 — отношение входной скорости.
Когда конструкция переходит в пластическую область после первого импульса, а второй импульс действует после того, как конструкция достигает максимальной деформации, точка B, смещение и скорость массы непосредственно перед действием второго импульса описываются уравнениями (36 ) и (37). t OA и t AB в уравнениях (36), (37) можно получить с помощью уравнений (4), (12). Как показано на рисунке 10A, пластическая деформация u p 1 после первого импульса может быть получена, как в уравнении (6), с использованием закона баланса между точкой сразу после первого импульса и точкой B кривой максимальная деформация.
Поскольку структура не переходит в пластическую область сразу после воздействия второго импульса, должно выполняться уравнение (46).
m (v * + V) 2/2 + k {u * — (α-1) up1} 2 / 2≤ {k (dy-αup1) 2/2} (46)Закон баланса энергии между точкой сразу после второго импульса и точкой H на рисунке 10A можно выразить как
m (v * + V) 2/2 + k {u * — (α-1) up1} 2/2 = {k (dy + αup1) 2/2} — (1 / α) {k (dy + αup1 ) 2/2} (47)Поскольку подстановка уравнений (4), (6), (12), (32), (36), (37) в уравнение (47) дает трансцендентное уравнение, вывести выражение в замкнутой форме для входная скорость, соответствующая схлопыванию.Чтобы определить входную скорость, соответствующую коллапсу, это трансцендентное уравнение может быть вычислено для данного α и t 0 .
На рис. 10В показана синхронизация второго импульса t 0 / T 1 — соотношение входной скорости для случая-B и CASE-III в схеме сжатия 4 ‘.
Предельная входная скорость двойного импульса с произвольным интервалом для системы SDOF с различными отрицательными наклонами после выхода урожая
На основе описанных выше схем сжатия, предельная кривая для времени второго импульса t 0 / T 1 -входная скорость V / V y соотношение для сжатия и могут быть предложены неколлапсные состояния.В качестве примера на рисунке 11 показана синхронизация второго импульса t 0 / T 1 — соотношение входной скорости для состояний схлопывания и отсутствия коллапса для α = -0,4. Следует отметить, что данная модель SDOF является незатухающей моделью, и состояния t 0 / T 1 = 0,5 и t 0 / T 1 = 1,5 обеспечивают тот же предел коллапса. Можно заметить, что изолированная область состояния коллапса существует около уровня t 0 / T 1 = 0.5 (также 1,5) и уровень V / V y = 1. Самым важным моментом, который следует отметить, является то, что критическое состояние (Кодзима и Такеваки, 2016b), соответствующее нелинейному резонансу, не обязательно обеспечивает минимальный уровень входной скорости относительно произвольной синхронизации импульса.
Рисунок 11 . Время второго импульса t 0 / T 1 — соотношение входной скорости для состояний схлопывания и без коллапса (α = -0.4).
На рисунке 12 показано соответствие между произвольным временем и критическим моментом (Кодзима и Такеваки, 2016b) второго импульса на уровне скорости схлопывания (α = -0,4). Можно подтвердить, что состояния t 0 / T 1 = 0,5 и t 0 / T 1 = 1,5 определенно соответствуют критическому состоянию в эталоне (Кодзима and Takewaki, 2016b).
Рисунок 12 .Соответствие произвольного тайминга и критического тайминга второго импульса на уровне скорости схлопывания (α = -0,4).
На рисунке 13 показана предельная входная скорость двойного импульса с произвольным интервалом для системы SDOF с различными отрицательными наклонами после выхода пласта (α = −0,2, −1/3, −0,8). Также снова показано соответствие между произвольным временем и критическим моментом (Кодзима, Такеваки, 2016b) второго импульса на уровне скорости схлопывания. Можно обнаружить, что при изменении параметра α появляются разные фазы предельной кривой во втором временном интервале импульса t 0 / T 1 -входное соотношение скоростей для состояний схлопывания и неколлапса, и α = −1/3 дает границу смены фаз.Когда α больше -1/3, нелинейный резонанс не обеспечивает минимального входного уровня, соответствующего коллапсу.
Рисунок 13 . Предельная входная скорость двойного импульса с произвольным интервалом для системы SDOF с различными отрицательными наклонами после выхода урожая (α = −0,2, −1/3, −0,8).
Точность предела обрушения входной скорости двойного импульса с произвольным интервалом для системы SDOF с отрицательным наклоном остаточной текучести
На рисунке 14A показана проверка предложенного предела обрушения с помощью анализа динамики отклика на двойные импульсы с различными входными скоростями и временными интервалами (α = -0.2, -0,4). Многие комбинации времени импульса и уровня входной скорости в коллапсовом и неколлапсном состояниях были выбраны в случае α = -0,2, -0,4. Для строгой проверки было выбрано множество комбинаций времени импульса и уровня входной скорости около границы предложенной предельной кривой. На рисунке 14B представлены истории смещения модели во времени с α = -0,4 для пяти входов (1), (2), (5), (6), (8), показанных на рисунке 14A. Можно заметить, что с помощью предложенной предельной кривой была проведена строгая классификация на состояние коллапса и состояние без коллапса.
Рисунок 14 . Подтверждение предложенного предела обрушения с помощью анализа динамики отклика на двойные импульсы с различными входными скоростями и временными интервалами импульсов. (A) График коллапса и отсутствия коллапса для моделей с α = -0,2 и -0,4. (B) Временные истории смещения модели с α = −0,4 на пять входов (1), (2), (5), (6), (8), показанные в (A) (синие метки указывают на двойной импульс тайминги и красная отметка показывают состояние коллапса).
На рисунке 15 представлены 9 характеристик восстанавливающей силы, соответствующие различным комбинациям синхронизации импульсов и уровня входной скорости, показанным на рисунке 14 (синие метки указывают синхронизацию двойных импульсов, а красная метка показывает состояние схлопывания).Случаи (1), (2), (5), (6), (8) демонстрируют поведение коллапса. Ответное поведение можно хорошо понять из этих цифр.
Рисунок 15 . Характеристики восстанавливающей силы, соответствующие различным комбинациям времени импульса и уровня входной скорости (синие метки указывают время двойного импульса, а красная метка показывает состояние схлопывания).
Выводы
Выведен критерий динамического обрушения упругопластических конструкций под действием двойного импульса как замены прилегающего движения грунта.Выводы можно резюмировать следующим образом:
(1) Использование двойного импульса позволяет эффективно использовать энергетический подход при выводе явных выражений сложного упругопластического отклика конструкций с P-дельта-эффектом.
(2) В отличие от предыдущей работы (Kojima and Takewaki, 2016b) для резонансного критического случая, общий критерий коллапса предоставляется для амплитуды скорости и частоты двойного импульса. Важно отметить, что при выводе критерия динамического коллапса не требуется итераций.
(3) Обсуждения нескольких моделей поведения динамического коллапса, введенные в предыдущем критическом случае, полезны для получения границы между схлопыванием и не схлопыванием в плоскости входной скорости и входной частоты.
(4) Наиболее важным моментом, который следует отметить, является то, что критическое состояние (Кодзима и Такеваки, 2016b), соответствующее нелинейному резонансу, не обязательно обеспечивает минимальный уровень входной скорости относительно произвольной синхронизации импульсов.
(5) Достоверность предложенного критерия обрушения была исследована путем численного анализа отклика конструкций на двойные импульсы с параметрами обрушения или без обрушения. Подтверждено, что предложенный критерий имеет разумную точность.
В данной статье рассматривается незатухающая система. Это связано с тем, что при обработке демпфированной системы формулировка слишком сложна даже для случая критического входа (Saotome et al., 2019). Обсуждение демпфированной системы может стать будущей работой.
Заявление о доступности данныхВсе наборы данных, созданные для этого исследования, включены в статью / дополнительный материал.
Взносы авторов
SH сформулировал задачу, провел вычисления и написал статью. К.К. провел расчет и обсудил результаты. ИТ-специалисты руководили исследованием и написали статью. Все авторы внесли свой вклад в статью и одобрили представленную версию.
Финансирование
Часть данной работы была поддержана грантом на научные исследования (KAKENHI) Японского общества содействия науке (Nos.17K18922, 18H01584). Мы очень ценим эту поддержку.
Конфликт интересов
Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.
Список литературы
Адам К. и Ягер К. (2012). «Динамическая нестабильность простых неупругих конструкций, подверженных землетрясению», в Advances Dynamics and Model-Based Control of Structures and Machines , eds H.Ирщик, М. Кроммер, А. К. Беляев (Вена: Springer).
Google Scholar
Алави Б. и Кравинклер Х. (2004). Поведение моментных сопротивляющихся каркасных конструкций, подверженных прилегающим колебаниям грунта. Earthquake Eng. Struct. Dyn . 33, 687–706. DOI: 10.1002 / eqe.369
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Араки, Ю., и Хьельмстад, К. Д. (2000). Критерии оценки динамического разрушения упругопластических структурных систем. Earthquake Engng.Struct. Dyn . 29, 1177–1198. DOI: 10.1002 / 1096-9845 (200008) 29: 8 <1177 :: AID-EQE963> 3.0.CO; 2-E
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Бернал Д. (1987). Коэффициенты усиления неупругих динамических p-эффектов при анализе землетрясений. Earthquake Engng. Struct. Dyn . 15, 635–651. DOI: 10.1002 / eqe.42
508
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Бернал Д. (1998). Неустойчивость зданий при сейсмической реакции. Eng.Struct . 20, 496–502. DOI: 10.1016 / S0141-0296 (97) 00037-0
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Бертеро В. В., Махин С. А. и Эррера Р. А. (1978). Влияние сейсмических расчетов на записи землетрясений в Сан-Фернандо при разломе. Earthquake Eng. Struct. Dyn . 6, 31–42. DOI: 10.1002 / eqe.42
105CrossRef Полный текст | Google Scholar
Брей, Дж. Д., и Родригес-Марек, А. (2004). Характеристика прямонаправленных движений грунта в ближней зоне разлома. Soil Dyn. Землетрясение . 24, 815–828. DOI: 10.1016 / j.soildyn.2004.05.001
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Касапулла, К. (2015). Об условиях резонанса жестких блоков качания. Внутр. J. Eng. Тех . 7, 760–771.
Google Scholar
Касапулла, К., Майоне, А. (2017). Критический отклик отдельно стоящих качающихся блоков на интенсивную фазу землетрясения. Внутр. Ред. Civil Eng . 8, 1–10. DOI: 10.15866 / irece.v8i1.11024
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Caughey, T. K. (1960a). Синусоидальное возбуждение системы с билинейным гистерезисом. J. Appl. Мех . 27, 640–643. DOI: 10.1115 / 1.3644075
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Caughey, T. K. (1960b). Случайное возбуждение системы с билинейным гистерезисом. J. Appl. Мех . 27, 649–652. DOI: 10.1115 / 1.3644077
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Чалла, В.Р. М., и Холл, Дж. Ф. (1994). Анализ обрушения стальных конструкций при землетрясении. Earthquake Engng. Struct. Dyn . 23, 1199–1218. DOI: 10.1002 / eqe.42104
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Chatzis, M. N., and Smyth, A. W. (2012). Робастное моделирование задачи качания. J. Eng. Мех. ASCE . 138, 247–262. DOI: 10.1061 / (ASCE) EM.1943-7889.0000329
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Дреник, Р. Ф. (1970). Безмодельное проектирование сейсмостойких конструкций. J. Eng. Мех. Div. ASCE , 96, 483–493.
Google Scholar
Гер, Ж.-Ф., Ченг, Ю., и Лу, Л. В. (1993). Поведение при обрушении здания Пино Суарес во время землетрясения в Мехико в 1985 году. J. Struct. Англ. ASCE 119, 852–870. DOI: 10.1061 / (ASCE) 0733-9445 (1993) 119: 3 (852)
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Холл, Дж. Ф. (1998). Сейсмический отклик зданий со стальным каркасом на колебания грунта вблизи источника. Earthquake Engng. Struct.Dyn . 27, 1445–1464. DOI: 10.1002 / (SICI) 1096-9845 (199812) 27:12 <1445 :: AID-EQE794> 3.0.CO; 2-C
PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar
Холл, Дж. Ф., Хитон, Т. Х., Холлинг, М. В., и Уолд, Д. Дж. (1995). Движение грунта вблизи источника и его влияние на гибкие здания. Earthuake Spectra 11, 569–605. DOI: 10.1193 / 1.1585828
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Хайден, К. П., Брей, Дж. Д., и Абрахамсон, Н.А. (2014). Выбор локальных импульсных движений. J. Geotechn. Geoenviron. Англ. ASCE 140, 04014030. doi: 10.1061 / (ASCE) GT.1943-5606.0001129
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Herrmann, G. (редактор)., (1965). «Динамическая устойчивость конструкций», в материалах Международной конференции, проводимой в Северо-Западном университете, Эванстон, Иллинойс, (Оксфорд, Северо-Западный университет: Pergamon Press).
Google Scholar
Hjelmstad, K.Д., и Уильямсон, Э. Б. (1998). Динамическая устойчивость структурных систем, подверженных базовому возбуждению. Eng. Struct . 20, 425–432. DOI: 10.1016 / S0141-0296 (97) 00034-5
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Ибарра, Л. Ф., и Кравинклер, Х. (2005). Глобальное обрушение каркасных конструкций при сейсмических возбуждениях, Отчет центра PEER 2005/06 . Ричмонд.
Google Scholar
Исида, С., и Морисако, К. (1985). Коллапс системы SDOF из-за гармонического возбуждения. J. Eng. Мех. ASCE 111, 431–448. DOI: 10.1061 / (ASCE) 0733-9399 (1985) 111: 3 (431)
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Иван, В. Д. (1961). Динамический отклик билинейных гистерезисных систем (кандидатская диссертация). Калифорнийский технологический институт, Пасадена.
Google Scholar
Иван, В. Д. (1965a). «Динамический отклик билинейной гистерезисной системы с одной степенью свободы», в Труды Третьей всемирной конференции по сейсмической инженерии, (Окленд и Веллингтон).DOI: 10.1115 / 1.3625711
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Иван, В. Д. (1965b). Стационарный отклик билинейной гистерезисной системы с двумя степенями свободы. J. Appl. Мех . 32, 151–156.
Google Scholar
Jarernprasert, S., Bazan, E., and Bielak, J. (2013). Сейсмический отклик неупругих конструкций на взаимодействие грунт-конструкция. Soil Dyn. Землетрясение . 47, 132–143. DOI: 10.1016 / j.soildyn.2012.08.008
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Дженнингс, П.К. и Хусид Р. (1968). Обрушение податливых конструкций при землетрясениях. J. Eng. Мех. ASCE 94, 1045–1065.
Google Scholar
Калкан, Э., и Куннат, С. К. (2006). Влияние скачка и прямой направленности на сейсмическую реакцию зданий. Спектры землетрясений 22, 367–390. DOI: 10.1193 / 1.2192560
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Халоо, А. Р., Хосрави, 1, Х., и Хамиди Джамнани, Х. (2015). Нелинейные контуры межэтажного дрейфа для идеализированных импульсов прямой направленности с использованием моделей «модифицированной рыбьей кости». Advanc. Struct. Англ. 18, 603–627. DOI: 10.1260 / 1369-4332.18.5.603
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кодзима К., Фудзита К. и Такеваки И. (2015). Критический двойной импульсный ввод и граница подводимой энергии землетрясения к конструкции здания. Фронт. Встроенная среда. 1: 5. DOI: 10.3389 / fbuil.2015.00005
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кодзима К., Такеваки И. (2015a). Критический отклик упругопластических конструкций на землетрясение при смещении грунта вблизи разлома (часть 1: вход Fling-step). Фронт. Встроенная среда. 1:12. DOI: 10.3389 / fbuil.2015.00012
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кодзима К., Такеваки И. (2015b). Критическая реакция на землетрясение упругопластических конструкций при движении грунта вблизи разлома (Часть 2: Вход прямой направленности). Фронт. Встроенная среда. 1:13. DOI: 10.3389 / fbuil.2015.00013
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кодзима К., Такеваки И. (2015c). Критическая нагрузка и реакция упругопластических конструкций при длительных землетрясениях. Фронт. Встроенная среда. 1:15. DOI: 10.3389 / fbuil.2015.00015
PubMed Аннотация | CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кодзима К., Такеваки И. (2016a). Замкнутый критический отклик на землетрясение упругопластических конструкций на податливом грунте при прилегающих к нему движениях. Фронт. Встроенная среда. 2: 1. DOI: 10.3389 / fbuil.2016.00001
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Кодзима К., Такеваки И. (2016b). Замкнутый критерий динамической устойчивости упругопластических конструкций при замкнутых движениях грунта. Фронт. Встроенная среда. 2: 6. DOI: 10.3389 / fbuil.2016.00006
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Майер, Г., Перего, У. (1992). Эффекты разупрочнения в динамике упругопластических структур. Внутр. Дж. Численные методы Eng . 34, 319–347. DOI: 10.1002 / Nme.1620340120
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Макрис, Н., и Блэк, К. Дж. (2004). Размерный анализ жесткопластических и упругопластических конструкций при импульсных возбуждениях. J. Eng. Мех. ASCE 130, 1006–1018. DOI: 10.1061 / (ASCE) 0733-9399 (2004) 130: 9 (1006)
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Макрис, Н., Василиу, М. Ф. (2013). Планарный отклик на раскачивание и анализ устойчивости массива отдельно стоящих колонн, закрытых жесткой балкой, имеющей свободную опору. Earthquake Eng. Struct. Dyn . 42, 431–449. DOI: 10.1002 / eqe.2222
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Мавроэйдис, Г. П., Донг, Г.и Папагеоргиу А.С. (2004). Движение грунта вблизи разлома и реакция упругих и неупругих систем с одной степенью свободы (SDOF). Earthquake Eng. Struct. Dyn . 33, 1023–1049. DOI: 10.1002 / eqe.391
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Mavroeidis, G. P., и Papageorgiou, A. S. (2003). Математическое представление движений земли при повреждении. Бык. Сейсм. Soc. Am . 93, 1099–1131. DOI: 10.1785 / 0120020100
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Минами, Х., и Хаяси, Ю. (2013). Оценка характеристик отклика упругой поперечной балки для пульсовых волн. J. Struct. Констр. Англ. AIJ 685, 453–461. DOI: 10.3130 / aijs.78.453
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Мустафа А., Уэно К. и Такеваки И. (2010). Критические землетрясения для неупругих конструкций SDOF с учетом эволюции сейсмических волн. Earthquakes Struct. 1, 147–162. DOI: 10.12989 / eas.2010.1.2.147
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Мухопадхяй, С., и Гупта, В. К. (2013a). Импульсы направленности при движении грунта вблизи повреждения — I: идентификация, извлечение и моделирование. Soil Dyn. Землетрясение . 50, 1–15. DOI: 10.1016 / j.soildyn.2013.02.017
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Мухопадхьяй, С., Гупта, В. К. (2013b). Импульсы направленности при локальных колебаниях грунта — II: оценка параметров импульса. Soil Dyn. Землетрясение . 50, 38–52. DOI: 10.1016 / j.soildyn.2013.02.019
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Набешима, К., Танигучи, Р., Кодзима, К., и Такеваки, И. (2016). Замкнутый предел опрокидывания жесткого блока при критических прилегающих к повреждению движениях грунта. Фронт. Встроенная среда. 2: 9. DOI: 10.3389 / fbuil.2016.00009
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Накадзима А., Абэ Х. и Кураниши С. (1990). Влияние множественных режимов обрушения на динамическое разрушение конструкций со структурной неустойчивостью. Struct. Англ. Землетрясение англ. АОЭ 7 , 1с – 11с. DOI: 10.2208 / jscej.1990.416_13
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Рупахети Р., Сигбьернссон Р. (2011). Могут ли простые импульсы адекватно отображать движения земли при коротком замыкании? J. Earthquake Eng . 15,1260–1272. DOI: 10.1080 / 13632469.2011.565863
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Саотомэ Ю., Кодзима К. и Такеваки И. (2019). Предельный входной уровень критического двойного импульса для демпфированной билинейной гистерезисной системы SDOF с отрицательной жесткостью после текучести. Фронт. Встроенная среда. 5: 106. DOI: 10.3389 / fbuil.2019.00106
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Сасани М. и Бертеро В. В. (2000). «Важность сильных импульсных колебаний грунта в проектировании, основанном на характеристиках: исторический и критический обзор», в материалах Двенадцатой всемирной конференции по сейсмостойкости (Окленд).
Google Scholar
Сивасельван М.В., Лаван О., Даргуш Г.Ф., Курино Х., Хёдо Ю., Fukuda, R., et al. (2009). Численное моделирование обрушения крупномасштабных структурных систем с использованием алгоритма оптимизации. Earthquake Engng Struct. Dyn . 38, 655–677. DOI: 10.1002 / eqe.895
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Сан, Ч.-К., Берг, Г. В., и Хэнсон, Р. Д. (1973). Воздействие гравитации на одноуровневую неупругую систему. J. Eng. Мех. Div. ASCE 99, 183–200.
Google Scholar
Такэваки И. (2002). Прочная конструкция здания, выдерживающая критические переменные возбуждения. J. Struct. Англ. ASCE 128, 1565–1574. DOI: 10.1061 / (ASCE) 0733-9445 (2002) 128: 12 (1565)
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Такэваки И. (2007). Методы критического возбуждения в сейсмической инженерии, Эльзевир, Амстердам, 2-е изд. В 2013 г. (Лондон: Эльзевир).
Google Scholar
Такидзава Х. и Дженнингс П. С. (1980). Обрушение модели каркаса из пластичного железобетона при экстремальных землетрясениях. Earthquake Engng Struct.Дин. 8, 117–144. DOI: 10.1002 / eqe.42
204CrossRef Полный текст | Google Scholar
Танабаши Р., Накамура Т. и Исида С. (1973). «Влияние силы тяжести на катастрофический динамический отклик деформационно упрочняющихся многоэтажных каркасов», Труды 5-й Всемирной конференции. on Earthquake Engineering (Рим), 2140–2149.
Google Scholar
Уэтани К. и Тагава Х. (1998). Критерии подавления деформационного скопления каркасов зданий при сильных землетрясениях. Eng. Struct . 20, 372–383. DOI: 10.1016 / S0141-0296 (97) 00021-7
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Вафаэй Д., Эскандари Р. (2015). Сейсмический отклик раскосов, ограниченных сверхвысоким продольным изгибом, на скачкообразные и прямолинейные колебания грунта в зоне разлома. Struct. Дизайн Высокий Спец. Сборка . 24, 672–686. DOI: 10.1002 / tal.1205
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Уильямсон, Э. Б., и Хьельмстад, К. Д. (2001).Нелинейная динамика гармонически возбужденного неупругого перевернутого маятника. J. Eng. Мех. ASCE 127, 52–57. DOI: 10.1061 / (ASCE) 0733-9399 (2001) 127: 1 (52)
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Сюй, З., Агравал, А.К., Хе, В.-Л., и Тан, П. (2007). Характеристики систем пассивного рассеивания энергии во время импульсов типа движения грунта в ближней зоне. Eng. Struct . 29, 224–236. DOI: 10.1016 / j.engstruct.2006.04.020
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Ямамото, К., Фудзита, К., Такеваки, И. (2011). Мгновенная подводимая энергия землетрясения и чувствительность в изолированном от цоколя здании, Struct. Дизайн Высокий Спец. Строить. 20, 631–648. DOI: 10.1002 / tal.539
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Ян Д. и Чжоу Дж. (2015). Стохастическая модель и синтез для близких к повреждению импульсных движений грунта. Earthquake Eng. Struct. Dyn . 44, 243–264. DOI: 10.1002 / eqe.2468
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Чжай, К., Чанг, З., Ли, С., Чен, З.-К., и Се, Л. (2013). Количественная идентификация близких к повреждению импульсных колебаний грунта на основе энергии. Бык. Сейсм. Soc. Am . 103, 2591–2603. DOI: 10.1785 / 0120120320
CrossRef Полный текст | Google Scholar
Линейный импульс
Импульс определяется как произведение массы объекта и его скорости. С скорость — это векторная величина, а масса — скалярная величина, векторная природа импульса зависит от векторных свойств скорости объекта.Если объект движется в положительном направлении, то он также имеет положительную динамику. Импульс может быть представлен переменной p и имеет единицы измерения кг м / сек.
С момента вектор, все объекты в замкнутой системе могут индивидуально иметь импульс в то время как система в целом имеют нулевой чистый импульс. Рассмотрим, например, следующую систему.
Масса 3 кг имеет положительный импульс 6 кг · м / с и
масса 2 кг имеет отрицательный импульс 6 кг · м / сек.
Каждый из них движется, но общий импульс системы равен 0.
Для дальнейшего изучения свойств импульса мы вернемся к 2-му и 3-му законам Ньютона и переформулируем каждый в терминах импульс.
2-й закон Ньютона нетто F = ma Выражение (net F) t называется импульсным. Импульс равен изменению импульса объекта. | 3-й закон Ньютона F AB = — F BA Закон о сохранении импульса устанавливает сумму импульсов до столкновения равна сумме импульсов после столкновения |
В оставшейся части этого урока мы сосредоточимся на 2-м Закона, чтобы узнать о 3-м законе Ньютона и его связи с импульсом и энергии, прочтите этот дополнительный урок.
Как и раньше, 2-й закон Ньютона имеет дело только с силами, действующими на один объект. — то есть чистая сила. Когда одна или несколько сил действуют на объект, произведение суммы этих сил на продолжительность времени, в течение которого их действие равно изменению импульса объекта. Если силы сбалансирован, то есть объект находится в состоянии либо динамического, либо статического равновесия, то чистая F равна нулю и нет изменений в импульс объекта — он поддерживает постоянную скорость.Однако если есть неуравновешенная сила, тогда будет ненулевая чистая сила и впоследствии ненулевой импульс, и объект испытает ускорение, позволяющее нам наблюдать изменение скорости объекта и импульс.
Импульс может быть представлен переменной Дж и имеет единиц N сек. Поскольку импульс, который получает объект, равен изменению его количества движения, единицы для импульса и импульса должны быть эквивалентны.
| Н сек | кг м / сек | |
| [кг м / сек 2 ] сек | ||
| кг м / сек |
Обратите внимание, что в уравнении для импульса, если количество импульса изменяется, остается постоянным, то чистая F может быть максимизирована за счет уменьшения времени влияние.То есть короткий джеб намного эффективнее длинного затяжного замаха. при ударе с максимальной силой. И наоборот, когда большой импульс должен быть потерян, делая это в течение более длительного периода времени, уменьшает чистую силу, прилагаемую к объект. Например, когда вы прыгаете с высокой башни, сгибая колени при при приземлении снижает силу удара за счет увеличения времени удара. Более того, если количество силы остается постоянным, изменение количества движения может быть максимизировано за счет увеличение времени удара.Например, в спорте тренеры всегда побуждение спортсменов «довести дело до конца». Это позволяет силе воздействовать на мяч в течение большего количества времени, поэтому увеличивается время удара и сетка импульс, доставленный мячу. Впоследствии мяч получает большее изменение в его импульс и имеет большую конечную скорость.
Это повторение второго закона Ньютона сопровождают два важных графических отношения.
Так как площадь под графиком можно выразить в терминах исчисления как интеграла, импульс можно переформулировать как
Обратите внимание, что сила должна быть выражена как функция в терминах время, а не перемещение. Расчет позволит нам определить импульс для непостоянных сил и, следовательно, применим к более широкому диапазону ситуации.
| Давайте рассмотрим пример, использующий это отношение. Предположим, что сила, F (t) = 6t 2 — 3t +1 , действует на массой 7 кг за три секунды. Если масса стартует из состояния остальное, какова будет его конечная скорость? Для решения этой проблемы начнем с определения импульсного что сила применяется к массе 7 кг. Графически этот импульс представлен областью, ограниченной график F (t) = 6t 2 — 3t +1 и ось t между значениями t = 0 и t = 3. |
| Импульс = | = |
= | |
= | 43.5 нт сек |
Чтобы вычислить окончательную скорость массы 7 кг, вспомните что импульс Дж , приложенный к массе 7 кг, равен изменению в своей динамике. Ваше решение должно быть похоже на
J = mv f — mv o
43 . 5 = 7 (mv f ) — 7 (0)
v f = 43 . 5/7 = 6,2 м / сек
Даже если силы не заданы, мы все равно можем рассчитать импульс по изучение изменения импульса объекта.Например, как сравнить импульсы для объекта, который ударяется о стену и прилипает? к нему, в отличие от идентичного объекта, отскакивающего от стены без потери кинетическая энергия?
Когда мяч прилипает к стене, | Когда мяч отскакивает
упруго от стены, его
конечная скорость равна отрицательной величине начальной скорости -v o . |
Импульс, отданный мячу стенкой, равен | Импульс, отданный мячу стенкой, равен |
Обратите внимание, что когда мяч отскакивает, импульс доставляется в мяч в два раза больше, чем когда мяч застревает.
Так как наклон график может быть перевыражен в терминах исчисления как производная, мгновенное значение чистой приложенной силы можно пересчитать как
Обратите внимание, что сила должна быть выражена как функция в терминах время, а не перемещение. Расчет позволит нам определить выражения для непостоянных сил и, следовательно, применимы к более широким спектр ситуаций.
Давайте рассмотрим пример, использующий эту связь.
Для определения мгновенной силы, действующей на 7 кг масса в каждый из указанных моментов времени (t = -2 секунды, t = 0 секунд, t = 3 . 5 секунд) взяли бы производную от p (t) = -4t 3 + 5t 2 -20t и оценивать это в каждый момент.
F (т) = = -12 т 2 + 10 т — 20
F (-2) = -12 (-2) 2 + 10 (-2) — 20 = -88 Н
F (0) = -12 (0) 2 + 10 (0) — 20 = -20 Н
Ф (3 . 5) = -12 (3 . 5) 2 + 10 (3 . 5) — 20 = -132 N
Уведомление на приведенном ниже графике зависимости силы от времени, которые не только значения силы отрицательные, но область, ограниченная графиком и Такси. Это качественно согласуется с предыдущим графиком зависимости импульса от времени. поскольку оба графика правильно показывают, что объект постоянно теряет импульс.
A Сравнение методов подачи мощности и затухания импульсной характеристики для оценки усредненных по частоте факторов потерь для SEA на JSTOR
АбстрактныйИзмерения демпфирования подсистем транспортного средства редко бывают простыми из-за сложности динамического взаимодействия шарниров системы, дифферента и геометрии.Для оценки затухания могут использоваться различные экспериментальные методы, такие как методы аппроксимации кривой модального анализа в частотной области, методы скорости затухания во временной области и другие методы, основанные на энергии и распространении волн. У каждого метода есть свои достоинства и недостатки. В этой статье описывается аналитическое и экспериментальное сравнение двух широко используемых методов оценки коэффициента потерь, часто используемых в статистическом анализе энергии (SEA). Метод впрыска мощности с одной подсистемой (PIM) и метод затухания импульсной характеристики (IRDM) сравнивались с использованием аналитических моделей множества смоделированных простых систем пружина-масса-демпфер.Усредненные по частоте значения коэффициента потерь были оценены обоими методами для сравнения. Параметры аналитических моделей варьировались для изучения влияния общего количества мод, величины демпфирования, расположения мод в полосах частот и ширины полос частот на оценку коэффициента потерь. Аналитическое исследование показало, что оба метода дают точные значения коэффициента потерь, если в каждой полосе частот присутствует один модальный резонанс и пока значения демпфирования остаются реалистичными для линейных систем.Эти аналитические результаты были подтверждены экспериментально путем измерения коэффициентов потерь простых стальных листов с применением демпфирующей обработки и без нее.
Информация об издателеSAE International — это глобальная ассоциация, объединяющая более 128 000 инженеров и технических экспертов в аэрокосмической, автомобильной и коммерческой промышленности.